- •1.0. Обоснование основных параметров и анализ технологических свойств лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.1. Способы образования лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.3. Обоснование параметров направляющей кривой
- •1.4. Углы γ образующих со стенкой борозды и законы их изменения
- •2. Рабочее сопротивление плугов и определение числовых характеристик тягового сопротивления рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •2.1. Сила тяги плуга
- •2.2. Определение коэффициентов формулы в.П. Горячкина на основе опытных данных
- •3. Обеспечение устойчивости хода навесного плуга по глубине и ширине захвата
- •3.1. Силы, действующие на плуг
- •3.2. Равновесие навесного плуга в вертикально-продольной плоскости
- •Основные показатели плугов с изменяемой шириной захвата
- •3.3. Уравновешивание плуга в горизонтальной плоскости
- •4. Основные технологические показатели работы почвенной фрезы
- •4.1. Уравнение движения ножа фрезы
- •4.2. Скорость резания и абсолютная скорость движения рабочего органа
- •4.3. Гребнистость дна борозды
- •4.4. Длина пути резания
- •4.5. Угол установки рабочего агрегата
- •4.6. Мощность, необходимая для работы фрезы
- •5. Изучение свойств зубового поля бороны
- •5.1. Назначение и основные типы борон
- •5.2. Агротехнические требования к размещению зубьев бороны
- •5.3. Обоснование формы зубового поля бороны
- •5.4. Обоснование основных параметров зубового поля бороны
- •5.5. Основные выводы
- •5.6. Компьютерная программа анализа зубового поля бороны
- •5.7. Контрольный пример работы по программе «Борона (Borona)»
- •Контрольные вопросы
- •6. Обоснование основных параметров дисковых рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •6.1. Классификация и характеристика основных типов дисковых орудий
- •6.2. Обоснование параметров сферических дисков
- •6.3. Расстановка дисков в батарее
- •6.4. Тяговое сопротивление дисковых рабочих органов
- •6.5. Условия равновесия дисковых машин
- •6.6. Возможности компьютерной программы «Диски» при анализе работы сферических дисков
- •7. Обоснование основных параметров рабочих органов культиваторов
- •7.1. Обоснование формы лапы культиватора
- •7.2. Размещение лап на раме культиватора
- •8. Технологический процесс, осуществляемый центробежными дисковыми рабочими органами машин для внесения удобрений
- •8.1. Уравнение движения удобрений по лопасти диска
- •8.2. Определение дальности полета удобрений, рассеваемых центробежным диском
- •9. Технологический процесс, осуществляемый зерновой сеялкой
- •9.1. Истечение семян через отверстия питающих емкостей
- •9.2. Определение рабочего объема катушки, обеспечивающего заданную норму высева семян
- •9.3. Вынос семян катушечным высевающим аппаратом
- •9.4. Процессы бороздообразования и заделки семян в почву сошником
- •9.5. Устойчивость сошника
- •9.6. Динамическая модель сошника
- •9.7. Характеристика функций внешних возмущений, действующих на механическую систему в условиях нормального функционирования
- •9.8. Возможности компьютерной программы "Сеялка, (Sejlka)" при анализе работы посевных машин
- •1. Определение характеристик технологического процесса работы мотовила уборочных машин
- •1.2. Кинематика мотовила
- •1.3. Условие входа планки в хлебную массу и обоснование параметров мотовила
- •1.4. Совместная работа мотовила с режущим аппаратом
- •Определение величины пучка стеблей, захватываемых планкой
- •2. Анализ технологического процесса кошения растений
- •2.1. Обоснование скорости ножа при резании растений
- •2.2. Механизмы привода режущих аппаратов и их характеристика
- •2.2.1. Кривошипно-шатунный механизм
- •2.3. Диаграмма движения сегмента
- •2.4. Обоснование формы сегментов режущих аппаратов с возвратно-поступательным движением ножа
- •2.5. Анализ работы аппаратов для бесподпорного среза растений
- •2.6. Расчет мощности, необходимой для привода режущего аппарата
- •Литература
- •3. Анализ технологического процесса обмолота зерна
- •3.1. Физико-механические свойства колосовых культур
- •Пропускная способность молотильного аппарата
- •3.2. Динамическое уравнение барабана и его анализ
- •3.3. Скорость хлебной массы в подбарабанье
- •3.3. Модель процессов обмолота и сепарации зерна через решетку подбарабанья
- •4. Анализ технологического процесса выделения зерна на соломотрясе
- •4.1. Основные типы соломотрясов
- •4.2. Кинематические характеристики клавишного соломотряса
- •4.3. Основные уравнения соломотряса
- •4.3.1. Первое основное уравнение соломотряса
- •4.3.2. Второе основное уравнение соломотряса
- •4.4. Обоснование кинематического режима соломотряса
- •4.5. Уравнение сепарации зерна и определение потерь урожая при использовании соломотряса
- •Пример обоснования основных размеров соломотряса, для комбайна с пропускной способностью 5 кг/с.
- •5. Анализ технологических показателей и обоснование режимов работы грохота уборочных машин
- •5.1. Взаимодействие плоского решета с обрабатываемой средой при просеивании компонентов смеси
- •5.2. Уравнение движения рабочей поверхности грохота
- •5.3. Дифференциальные уравнения относительного перемещения вороха по поверхности решета
- •5.3.1. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для правого интервала
- •5.3.2. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для левого интервала
- •5.4. Анализ дифференциальных уравнений относительного перемещения материала по грохоту
- •5.4.1. Условия сдвигов вверх по решету
- •5.4.2. Условия сдвигов вниз по решету
- •5.4.3. Условия отрыва вороха от решета
- •5.5. Скорость относительного перемещения материала по поверхности грохота
- •5.6. Толщина слоя вороха на решете грохота
- •Литература
- •6. Вентиляторы, их теория и расчет
- •Влияние формы лопастей вентилятора на основные показатели его работы
- •Основные соотношения вентиляторов
- •Механическое подобие вентиляторов
- •Характеристики вентиляторов
- •Универсальные характеристики
- •Пример расчета основных параметров вентилятора методом подобия
- •7. Анализ технологического процесса сушки сельскохозяйственных материалов
- •7.1. Характеристика свежеубранного зерна
- •7.2. Зерно как объект сушки
- •7.2.1. Влажность зерна и формы связи влаги с семенами
- •7.2.2. Теплофизические свойства семян и зерновой массы
- •7.3. Основные свойства воздуха как агента сушки
- •7.3.1. Влажность воздуха
- •7.3.2. Теплофизические характеристики влажного воздуха (теплоносителя)
- •7.4. Взаимодействие воздуха и высушиваемого материала
- •7.4.1. Статика процесса сушки
- •7.4.2. Кинетика процесса сушки
- •7.4.3. Динамика процесса сушки
- •7.5. Определение основных технологических показателей процесса сушки
- •Литература
- •8. Составление схемы очистки семян сельскохозяйственных культур
- •8.1. Требования, предъявляемые к семенному и продовольственному зерну
- •8.2. Основные принципы и приемы очистки и сортирования зерна
- •8.3. Закономерности изменения физико-механических свойств семян
- •8.4. Составление схемы очистки семян
- •8.5. Определение вероятностных характеристик очистки семян
- •9. Анализ технологических свойств цилиндрического триера
- •9.1. Форма ячеек триера
- •9.2. Движение зерна внутри ячеистого цилиндра
- •9.2.1. Определение границ зоны выпадения семян из ячеек
- •9.2.2. Движение частиц после отрыва от ячеистой поверхности
- •9.2.3. Зависимость формы траекторий от показателя кинематического режима работы триера
- •9.3. Обоснование основных размеров триера
- •Пример обоснования размеров цилиндрического триера
Влияние формы лопастей вентилятора на основные показатели его работы
Выразим зависимость между теоретическим напором НТ , расходом воздуха Q (м3/сек) от размеров и формы лопастей.
Для этой цели еще раз рассмотрим отдельные составляющие скоростей воздуха на лопасти.
Разложим скорость воздуха С на направление окружной u и касательной скорости. Нетрудно убедиться, что
.
|
Рис. 5. Треугольник скоростей на входе и выходе с лопаток |
В свою очередь расход воздуха Q зависит о сr:
так что
,
где b – ширина вентилятора.
Подставим cr в уравнение для ct и получим
.
Для входа и выхода это уравнение запишется:
,
а для выхода
.
Подставим значения ct1 и ct2 в уравнение Эйлера
(2)
Обратим внимание на тот факт, что зависимость НТ от Q носит вид прямой линии (рис. 6).
Найденная зависимость носит название теоретической характеристики вентилятора.
Если принять из треугольника скоростей (рис. 6)
,
,
а из условия неразрывности потока
,
то
. (3)
Величины иявляются постоянными для одного и того же вентилятора.
|
Рис.6. Теоретическая характеристика вентилятора |
При постоянном числе оборотов (u2 = const) напорная линия представляет собой прямую линию, которая в зависимости от коэффициента В будет параллельна оси абсцисс или наклонна к ней. В вентиляторах, применяемых в сельском хозяйстве, 1 0…40°, а поэтому tg 1 всегда имеет положительное значение или же в частном случае равно нулю. Угол 2 колеблется в пределах от + 40 до -30°, а поэтому в зависимости от формы лопастей выражение tg 2 — tg 1 может быть положительным, равным нулю или отрицательным.
В зависимости от соотношения между углами 2 и 1 возможны три формы изменения напора от расхода.
Если В > 0,.что имеет место при tg 2>tg 1 то с увеличением расхода Q напор НТ будет уменьшаться. Напорная линия будет нисходящей прямой; чем больше угол 2, тем круче к оси Q располагается прямая.
Если В = 0, т. е. tg 2 = tg 1 то напор будет равен и не будет зависеть от расхода. Напорная линия будет прямой, параллельной оси абсцисс.
Если В < 0, т. е. tg 2 < tg 1, линия напора будет восходящей прямой
Для случая tg 2 tg 1 напорная линия будет пересекать ось абсцисс левее начала координат.
Действительная напорная линия. Действительная напорная линия получается, если учесть влияние конечного числа лопастей, гидравлические потери и потери на удар. Конечное число лопастей учитывается некоторым коэффициентом , который можно считать постоянным при всех режимах работы одного и того же вентилятора, но разным для вентиляторов с другими числами лопастей, различными их формами и разной формой кожуха. Этот коэффициент, согласно опытным данным, меньше единицы, причем для вентиляторов с малым количеством лопастей он меньше, чем для вентиляторов с большим их числом. Уравнение теоретической напорной линии с учетом числа лопастей будет
.
В этом уравнении А' = А и В' = В.
Гидравлические потери и потери на удар можно записать так:
,
где с0, 1, с2, ск и с — соответственно скорость входа в вентилятор,
относительная скорость при входе в колесо, абсолютная при выходе из колеса,
в кожухе и в выходном канале;
а, б, в, г, д, е, ж — коэффициенты потерь соответственно во входном отверстии, при повороте потока, на удар при входе в колесо, при протекании потока между лопатками, на выходе из колеса, на трение в кожухе и при выходе потока к выходному сечению.
Уравнение действительной напорной линии, учитывающее влияние конечного числа лопастей, гидравлические потери и потери на удар, имеет следующий вид:
, (4)
где ;;;
;
z — коэффициент, учитывающий перекрытие поверхности прохода
воздуха лопастями;
s — коэффициент поджатия струи;
е — приведенный коэффициент сопротивления, характеризующий потери, связанные с протеканием потока воздуха между лопастями.
|
|
|
а |
б |
в |
Рис. 7. Действительные напорные линии в зависимости от формы лопастей
Таким образом, действительная напорная линия представляет параболу, раскрывающуюся книзу.
Коэффициент полезного действия. Коэффициент полезного действия вентилятора есть отношение мощности потока к полной мощности, расходуемой двигателем на валу вентилятора,
, (5)
где А*, В* и т — постоянные величины, зависящие от конструкции вентилятора.
Изменение КПД в зависимости от подачи воздуха может быть представлено графиком (рис. 8).
|
Рис. 8. Изменение КПД в зависимости от подачи |
Максимальное значение КПД mах, соответствующее оптимальной подаче Qonm, довольно низкое. Так, у промышленных вентиляторов общего назначения оно не превышает 0,6—0,7, а у вентиляторов сельскохозяйственных машин оно еще ниже и не превышает 0,5, что связано с особенностями их конструкции.