- •1.0. Обоснование основных параметров и анализ технологических свойств лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.1. Способы образования лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.3. Обоснование параметров направляющей кривой
- •1.4. Углы γ образующих со стенкой борозды и законы их изменения
- •2. Рабочее сопротивление плугов и определение числовых характеристик тягового сопротивления рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •2.1. Сила тяги плуга
- •2.2. Определение коэффициентов формулы в.П. Горячкина на основе опытных данных
- •3. Обеспечение устойчивости хода навесного плуга по глубине и ширине захвата
- •3.1. Силы, действующие на плуг
- •3.2. Равновесие навесного плуга в вертикально-продольной плоскости
- •Основные показатели плугов с изменяемой шириной захвата
- •3.3. Уравновешивание плуга в горизонтальной плоскости
- •4. Основные технологические показатели работы почвенной фрезы
- •4.1. Уравнение движения ножа фрезы
- •4.2. Скорость резания и абсолютная скорость движения рабочего органа
- •4.3. Гребнистость дна борозды
- •4.4. Длина пути резания
- •4.5. Угол установки рабочего агрегата
- •4.6. Мощность, необходимая для работы фрезы
- •5. Изучение свойств зубового поля бороны
- •5.1. Назначение и основные типы борон
- •5.2. Агротехнические требования к размещению зубьев бороны
- •5.3. Обоснование формы зубового поля бороны
- •5.4. Обоснование основных параметров зубового поля бороны
- •5.5. Основные выводы
- •5.6. Компьютерная программа анализа зубового поля бороны
- •5.7. Контрольный пример работы по программе «Борона (Borona)»
- •Контрольные вопросы
- •6. Обоснование основных параметров дисковых рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •6.1. Классификация и характеристика основных типов дисковых орудий
- •6.2. Обоснование параметров сферических дисков
- •6.3. Расстановка дисков в батарее
- •6.4. Тяговое сопротивление дисковых рабочих органов
- •6.5. Условия равновесия дисковых машин
- •6.6. Возможности компьютерной программы «Диски» при анализе работы сферических дисков
- •7. Обоснование основных параметров рабочих органов культиваторов
- •7.1. Обоснование формы лапы культиватора
- •7.2. Размещение лап на раме культиватора
- •8. Технологический процесс, осуществляемый центробежными дисковыми рабочими органами машин для внесения удобрений
- •8.1. Уравнение движения удобрений по лопасти диска
- •8.2. Определение дальности полета удобрений, рассеваемых центробежным диском
- •9. Технологический процесс, осуществляемый зерновой сеялкой
- •9.1. Истечение семян через отверстия питающих емкостей
- •9.2. Определение рабочего объема катушки, обеспечивающего заданную норму высева семян
- •9.3. Вынос семян катушечным высевающим аппаратом
- •9.4. Процессы бороздообразования и заделки семян в почву сошником
- •9.5. Устойчивость сошника
- •9.6. Динамическая модель сошника
- •9.7. Характеристика функций внешних возмущений, действующих на механическую систему в условиях нормального функционирования
- •9.8. Возможности компьютерной программы "Сеялка, (Sejlka)" при анализе работы посевных машин
- •1. Определение характеристик технологического процесса работы мотовила уборочных машин
- •1.2. Кинематика мотовила
- •1.3. Условие входа планки в хлебную массу и обоснование параметров мотовила
- •1.4. Совместная работа мотовила с режущим аппаратом
- •Определение величины пучка стеблей, захватываемых планкой
- •2. Анализ технологического процесса кошения растений
- •2.1. Обоснование скорости ножа при резании растений
- •2.2. Механизмы привода режущих аппаратов и их характеристика
- •2.2.1. Кривошипно-шатунный механизм
- •2.3. Диаграмма движения сегмента
- •2.4. Обоснование формы сегментов режущих аппаратов с возвратно-поступательным движением ножа
- •2.5. Анализ работы аппаратов для бесподпорного среза растений
- •2.6. Расчет мощности, необходимой для привода режущего аппарата
- •Литература
- •3. Анализ технологического процесса обмолота зерна
- •3.1. Физико-механические свойства колосовых культур
- •Пропускная способность молотильного аппарата
- •3.2. Динамическое уравнение барабана и его анализ
- •3.3. Скорость хлебной массы в подбарабанье
- •3.3. Модель процессов обмолота и сепарации зерна через решетку подбарабанья
- •4. Анализ технологического процесса выделения зерна на соломотрясе
- •4.1. Основные типы соломотрясов
- •4.2. Кинематические характеристики клавишного соломотряса
- •4.3. Основные уравнения соломотряса
- •4.3.1. Первое основное уравнение соломотряса
- •4.3.2. Второе основное уравнение соломотряса
- •4.4. Обоснование кинематического режима соломотряса
- •4.5. Уравнение сепарации зерна и определение потерь урожая при использовании соломотряса
- •Пример обоснования основных размеров соломотряса, для комбайна с пропускной способностью 5 кг/с.
- •5. Анализ технологических показателей и обоснование режимов работы грохота уборочных машин
- •5.1. Взаимодействие плоского решета с обрабатываемой средой при просеивании компонентов смеси
- •5.2. Уравнение движения рабочей поверхности грохота
- •5.3. Дифференциальные уравнения относительного перемещения вороха по поверхности решета
- •5.3.1. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для правого интервала
- •5.3.2. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для левого интервала
- •5.4. Анализ дифференциальных уравнений относительного перемещения материала по грохоту
- •5.4.1. Условия сдвигов вверх по решету
- •5.4.2. Условия сдвигов вниз по решету
- •5.4.3. Условия отрыва вороха от решета
- •5.5. Скорость относительного перемещения материала по поверхности грохота
- •5.6. Толщина слоя вороха на решете грохота
- •Литература
- •6. Вентиляторы, их теория и расчет
- •Влияние формы лопастей вентилятора на основные показатели его работы
- •Основные соотношения вентиляторов
- •Механическое подобие вентиляторов
- •Характеристики вентиляторов
- •Универсальные характеристики
- •Пример расчета основных параметров вентилятора методом подобия
- •7. Анализ технологического процесса сушки сельскохозяйственных материалов
- •7.1. Характеристика свежеубранного зерна
- •7.2. Зерно как объект сушки
- •7.2.1. Влажность зерна и формы связи влаги с семенами
- •7.2.2. Теплофизические свойства семян и зерновой массы
- •7.3. Основные свойства воздуха как агента сушки
- •7.3.1. Влажность воздуха
- •7.3.2. Теплофизические характеристики влажного воздуха (теплоносителя)
- •7.4. Взаимодействие воздуха и высушиваемого материала
- •7.4.1. Статика процесса сушки
- •7.4.2. Кинетика процесса сушки
- •7.4.3. Динамика процесса сушки
- •7.5. Определение основных технологических показателей процесса сушки
- •Литература
- •8. Составление схемы очистки семян сельскохозяйственных культур
- •8.1. Требования, предъявляемые к семенному и продовольственному зерну
- •8.2. Основные принципы и приемы очистки и сортирования зерна
- •8.3. Закономерности изменения физико-механических свойств семян
- •8.4. Составление схемы очистки семян
- •8.5. Определение вероятностных характеристик очистки семян
- •9. Анализ технологических свойств цилиндрического триера
- •9.1. Форма ячеек триера
- •9.2. Движение зерна внутри ячеистого цилиндра
- •9.2.1. Определение границ зоны выпадения семян из ячеек
- •9.2.2. Движение частиц после отрыва от ячеистой поверхности
- •9.2.3. Зависимость формы траекторий от показателя кинематического режима работы триера
- •9.3. Обоснование основных размеров триера
- •Пример обоснования размеров цилиндрического триера
2.3. Диаграмма движения сегмента
Сегмент режущего аппарата участвует в сложном движении. Оно складывается из относительного движения (уравнение 2.22) и переносного вместе с машиной со скоростью VM, определяемого уравнением
у = Vм t. (19)
Путь, проходимый за один ход ножа или за половину оборота кривошипа, называется подачей и определяется, как
, (20)
где Т ‑ период колебания ножа; п ‑ частота колебаний.
Из уравнения (2.62) можно получить
. (21)
Подача h может явиться и характеристикой , а еще точнее - отношения /VM:
. (22)
Из уравнения переносного движения (19) получают
t = у/Vм.
Подставляя t в уравнение относительного движения ножа (22), находят закономерность движения сегмента:
. (23)
Следовательно, траектория любой точки ножа представляет собой косинусоиду.
Если из характерных точек (вершины и основания) сегмента провести косинусоиды при прямом и обратном ходе ножа, то поверхность поля покроется площадками, по которым пробегают рабочие лезвия ножей. В сочетании с траекториями движения пальцев (а это ‑ прямые линии, отстоящие от оси пальцев на расстоянии b и параллельные оси у) эти площадки представляют собой диаграмму движения сегмента (рис. 8).
Как видно из рис. 8, не вся поверхность поля пробегается лезвиями ножа. Незаштрихованный участок от точки Е до F не попадает в зону траекторий точек лезвия. Стебли, расположенные на этой площадке, будут отогнуты вперед противорежущим брусом и окажутся срезанными в точке F при обратном движении сегмента. Иначе говоря, стебли на участке от точки Е до F будут срезаны после продольного отгиба. Максимальная величина отгиба qпрод равна отрезку EF. Если учесть, что нож расположен на высоте Н от поверхности поля, то высота стерни Lпрод может быть определена по теореме Пифагора:
. (24)
На заштрихованном участке траектории лезвия стебли будут наклонены движущимся сегментом в сторону и окажутся перерезанными у противорежущей кромки ближайшего пальца. Этот отгиб называют поперечным. Максимальная величина поперечного отгиба может быть представлена в виде отрезка MN, если стебель, находящийся в точке М, пальцем будет отклонен влево по ходу движения машины. Если учесть, что стебель обладает некоторыми упругими свойствами, то можно предположить возможность его скольжения относительно лезвия. В этом случае отгиб стебля произойдет под минимально возможным углом min к оси х.
|
Рис. 8. Диаграмма движения сегмента |
Поскольку движение сегмента может быть описано, как
,
то угол наклона касательной к траектории по отношению к оси х окажется равном
Наименьшее значение угла min окажется при t = /2, значит, tg min = VM/(r).
Если учесть, что по уравнению (22)
,
то
(25)
После определения min нахождение длины отрезка MN и Lпопер не составляет труда,
.
В свою очередь,
.
Тогда
. (26)
Высота стерни после поперечного отгиба будет равна
. (27)
Величина продольного отгиба может быть определена аналитически:
. (28)
По уравнению (23), отнесенному к осям х и у,
.
Прямая KN, проведенная параллельно оси у на расстоянии
х1 = r+b,
пересечет косинусоиду в нескольких точках, в том числе и в точке F:
,
.
Срез растений в точке F произойдет, когда вал кривошипа повернется на угол
< t < 1.5,
т. е. t будет в третьей четверти угла поворота. Из тригонометрии известно, что в третьей четверти для любого произвольного угла
.
Для рассматриваемого случая это будет означать
,
тогда
.
Учитывая, чтоxF = x1 = r + b, можно получить
Отсюда
,
т. е.
. (29)
Чтобы определить координату уЕ точки Е, необходимо заметить, что ветвь косинусоиды СЕ является такой же, что и косинусоиды, выходящей из начала координат О, но сдвинутой вверх на высоту сегмента h' и вправо на r+b', где b' ‑ половина верхнего основания сегмента. Если за начало этой косинусоиды принять точку О', то косинусоида СЕ будет записана в той же форме, что и выходящая из точки О, т. е.
.
Координата уЕ, очевидно, найдется для того значения хЕ, которое соответствует удалению кромки KN пальца от оси о'у:
,
тогда
,
,
Учитывая, что
yE = yE + h/,
можно найти
,
или
. (30)
Высота стерни после продольного отгиба определяется так:
. (31)