- •1.0. Обоснование основных параметров и анализ технологических свойств лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.1. Способы образования лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.3. Обоснование параметров направляющей кривой
- •1.4. Углы γ образующих со стенкой борозды и законы их изменения
- •2. Рабочее сопротивление плугов и определение числовых характеристик тягового сопротивления рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •2.1. Сила тяги плуга
- •2.2. Определение коэффициентов формулы в.П. Горячкина на основе опытных данных
- •3. Обеспечение устойчивости хода навесного плуга по глубине и ширине захвата
- •3.1. Силы, действующие на плуг
- •3.2. Равновесие навесного плуга в вертикально-продольной плоскости
- •Основные показатели плугов с изменяемой шириной захвата
- •3.3. Уравновешивание плуга в горизонтальной плоскости
- •4. Основные технологические показатели работы почвенной фрезы
- •4.1. Уравнение движения ножа фрезы
- •4.2. Скорость резания и абсолютная скорость движения рабочего органа
- •4.3. Гребнистость дна борозды
- •4.4. Длина пути резания
- •4.5. Угол установки рабочего агрегата
- •4.6. Мощность, необходимая для работы фрезы
- •5. Изучение свойств зубового поля бороны
- •5.1. Назначение и основные типы борон
- •5.2. Агротехнические требования к размещению зубьев бороны
- •5.3. Обоснование формы зубового поля бороны
- •5.4. Обоснование основных параметров зубового поля бороны
- •5.5. Основные выводы
- •5.6. Компьютерная программа анализа зубового поля бороны
- •5.7. Контрольный пример работы по программе «Борона (Borona)»
- •Контрольные вопросы
- •6. Обоснование основных параметров дисковых рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •6.1. Классификация и характеристика основных типов дисковых орудий
- •6.2. Обоснование параметров сферических дисков
- •6.3. Расстановка дисков в батарее
- •6.4. Тяговое сопротивление дисковых рабочих органов
- •6.5. Условия равновесия дисковых машин
- •6.6. Возможности компьютерной программы «Диски» при анализе работы сферических дисков
- •7. Обоснование основных параметров рабочих органов культиваторов
- •7.1. Обоснование формы лапы культиватора
- •7.2. Размещение лап на раме культиватора
- •8. Технологический процесс, осуществляемый центробежными дисковыми рабочими органами машин для внесения удобрений
- •8.1. Уравнение движения удобрений по лопасти диска
- •8.2. Определение дальности полета удобрений, рассеваемых центробежным диском
- •9. Технологический процесс, осуществляемый зерновой сеялкой
- •9.1. Истечение семян через отверстия питающих емкостей
- •9.2. Определение рабочего объема катушки, обеспечивающего заданную норму высева семян
- •9.3. Вынос семян катушечным высевающим аппаратом
- •9.4. Процессы бороздообразования и заделки семян в почву сошником
- •9.5. Устойчивость сошника
- •9.6. Динамическая модель сошника
- •9.7. Характеристика функций внешних возмущений, действующих на механическую систему в условиях нормального функционирования
- •9.8. Возможности компьютерной программы "Сеялка, (Sejlka)" при анализе работы посевных машин
- •1. Определение характеристик технологического процесса работы мотовила уборочных машин
- •1.2. Кинематика мотовила
- •1.3. Условие входа планки в хлебную массу и обоснование параметров мотовила
- •1.4. Совместная работа мотовила с режущим аппаратом
- •Определение величины пучка стеблей, захватываемых планкой
- •2. Анализ технологического процесса кошения растений
- •2.1. Обоснование скорости ножа при резании растений
- •2.2. Механизмы привода режущих аппаратов и их характеристика
- •2.2.1. Кривошипно-шатунный механизм
- •2.3. Диаграмма движения сегмента
- •2.4. Обоснование формы сегментов режущих аппаратов с возвратно-поступательным движением ножа
- •2.5. Анализ работы аппаратов для бесподпорного среза растений
- •2.6. Расчет мощности, необходимой для привода режущего аппарата
- •Литература
- •3. Анализ технологического процесса обмолота зерна
- •3.1. Физико-механические свойства колосовых культур
- •Пропускная способность молотильного аппарата
- •3.2. Динамическое уравнение барабана и его анализ
- •3.3. Скорость хлебной массы в подбарабанье
- •3.3. Модель процессов обмолота и сепарации зерна через решетку подбарабанья
- •4. Анализ технологического процесса выделения зерна на соломотрясе
- •4.1. Основные типы соломотрясов
- •4.2. Кинематические характеристики клавишного соломотряса
- •4.3. Основные уравнения соломотряса
- •4.3.1. Первое основное уравнение соломотряса
- •4.3.2. Второе основное уравнение соломотряса
- •4.4. Обоснование кинематического режима соломотряса
- •4.5. Уравнение сепарации зерна и определение потерь урожая при использовании соломотряса
- •Пример обоснования основных размеров соломотряса, для комбайна с пропускной способностью 5 кг/с.
- •5. Анализ технологических показателей и обоснование режимов работы грохота уборочных машин
- •5.1. Взаимодействие плоского решета с обрабатываемой средой при просеивании компонентов смеси
- •5.2. Уравнение движения рабочей поверхности грохота
- •5.3. Дифференциальные уравнения относительного перемещения вороха по поверхности решета
- •5.3.1. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для правого интервала
- •5.3.2. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для левого интервала
- •5.4. Анализ дифференциальных уравнений относительного перемещения материала по грохоту
- •5.4.1. Условия сдвигов вверх по решету
- •5.4.2. Условия сдвигов вниз по решету
- •5.4.3. Условия отрыва вороха от решета
- •5.5. Скорость относительного перемещения материала по поверхности грохота
- •5.6. Толщина слоя вороха на решете грохота
- •Литература
- •6. Вентиляторы, их теория и расчет
- •Влияние формы лопастей вентилятора на основные показатели его работы
- •Основные соотношения вентиляторов
- •Механическое подобие вентиляторов
- •Характеристики вентиляторов
- •Универсальные характеристики
- •Пример расчета основных параметров вентилятора методом подобия
- •7. Анализ технологического процесса сушки сельскохозяйственных материалов
- •7.1. Характеристика свежеубранного зерна
- •7.2. Зерно как объект сушки
- •7.2.1. Влажность зерна и формы связи влаги с семенами
- •7.2.2. Теплофизические свойства семян и зерновой массы
- •7.3. Основные свойства воздуха как агента сушки
- •7.3.1. Влажность воздуха
- •7.3.2. Теплофизические характеристики влажного воздуха (теплоносителя)
- •7.4. Взаимодействие воздуха и высушиваемого материала
- •7.4.1. Статика процесса сушки
- •7.4.2. Кинетика процесса сушки
- •7.4.3. Динамика процесса сушки
- •7.5. Определение основных технологических показателей процесса сушки
- •Литература
- •8. Составление схемы очистки семян сельскохозяйственных культур
- •8.1. Требования, предъявляемые к семенному и продовольственному зерну
- •8.2. Основные принципы и приемы очистки и сортирования зерна
- •8.3. Закономерности изменения физико-механических свойств семян
- •8.4. Составление схемы очистки семян
- •8.5. Определение вероятностных характеристик очистки семян
- •9. Анализ технологических свойств цилиндрического триера
- •9.1. Форма ячеек триера
- •9.2. Движение зерна внутри ячеистого цилиндра
- •9.2.1. Определение границ зоны выпадения семян из ячеек
- •9.2.2. Движение частиц после отрыва от ячеистой поверхности
- •9.2.3. Зависимость формы траекторий от показателя кинематического режима работы триера
- •9.3. Обоснование основных размеров триера
- •Пример обоснования размеров цилиндрического триера
1.2. Кинематика мотовила
При работе жатки планка мотовила совершает сложное движение: переносное вместе с машиной по полю со скоростью VM и относительное с угловой частотой . Если оси координат расположить так, как указано на рис. 3, и за исходное принять горизонтальное положение луча С0А0, то в произвольный момент центр мотовила переместится в точку С, а луч повернется на некоторый угол . Проектируя точку А на оси координат, можно получить
. (1)
Рис. 3. Схема работы планки мотовила
Принимая во внимание, что , аи, систему уравнений можно представить иначе:
, (2)
где H - высота установки вала мотовила над линией ножа;
h - высота установки режущего аппарата.
Траектория, описываемая параметрическими уравнениями (2), представляет собой циклоиду, форма которой зависит главным образом от соотношений окружной R и поступательной VM скорости планки (рис. 4).
|
Рис. 4. Траектория движения точек конца планки мотовила при различных |
В случаях (а) и (б) планка не может подводить к режущему аппарату стебли растений, а, следовательно, мотовило не может оказаться работоспособным.
При удлиненной циклоиде - трохоиде (в) на участке A1B (рис. 3) планки мотовила подводят стебли к режущему аппарату. Таким образом, чтобы мотовило было работоспособным, необходимо выполнение условия > 1. Когда жатка работает на обычной скорости (VM = 4...6 км/ч), кинематический коэффициент стремятся установить в пределах 1,5...1,7.
На повышенных значениях VM коэффициент к приходится снижать до 1,2...1,4, так как иначе может происходить выбивание планкой зерен из колоса.
При уборке полеглых культур частоту вращения необходимо увеличивать до =2...2,3. Скорость машины при этом уменьшают так, чтобы линейная скорость планки не превышала допустимого значения по условию невымолота зерен -
.
Высоким значением , пользуются при настройке кормоуборочных машин, так как опасность выколачивания зерен в этом случае отсутствует. Для изменения частоты вращения в системе механизма привода мотовила устанавливают обычно клиноременные вариаторы, управляемые из кабины комбайна. С изменением меняется и другая характеристика кинематики планок - шаг мотовила:
xz = xм/z = 2R/( z), (3)
где z - число планок;
хм - путь, пройденный машиной за время одного полного оборота мотовила
хм = 2R/,
так как машина пройдет путь в , раз меньший, чем планка.
1.3. Условие входа планки в хлебную массу и обоснование параметров мотовила
Наиболее эффективно мотовило будет использовано в том случае, когда уровень поверхности стеблестоя совпадет с максимальной хордой трохоиды, так как в этом случае планка захватит максимальное количество стеблей. Характерным для этой точки является равенство нулю горизонтальной составляющей скорости планки, т. е.
Vx1 = 0.
Абсолютная скорость планки при этом условии будет направлена строго вниз, что также облегчит вход планки в хлебную массу. Если взять производную от уравнения (2), описывающего перемещение планки по оси х, то можно получить
для
,
откуда
. (4)
Найденный угол входа в хлебную массу может быть обеспечен лишь при определенных размерах мотовила и высоте установки его оси (рис. 3):
H + h = l+ R sin1 ,
или, учитывая значение sin1 по уравнению (4),
H = l - h + R/.
Ввиду изменчивости l и h необходимо менять и высоту установки мотовила Н:
Hmax = lmax - hmax+R/;
Hmin = lmin - hmin+R/, (5)
так как при высоком стеблестое обычно Н и h выбирают максимальными, и наоборот. Когда мотовило опускают полностью вниз, то приходится заботиться о том, чтобы планки или граблины не касались режущего аппарата, а между концами граблин и ножом оставался зазор 2...3 см. Эта регулировка осуществляется поворотом винтовых вилок, к которым присоединяются гидроцилиндры подъема мотовила. Иными словами:
Hmin = R + H.
Подставляя это значение в формулу (5), можно получить:
R + H = lmin - hmin + R/;
R. ( - 1) = [lmin - (hmin + H)];
R= [/ ( - 1)] [lmin - (hmin + H) ] . (6)
Правомерен и другой подход к обоснованию радиуса мотовила. При установке мотовила по высоте обычно стремятся к тому, чтобы планка в нижней точке не опускалась ниже центра тяжести стебля, так как иначе стебель может обвивать планку или трубчатый вал граблин и наматываться на них. Особенно часто это явление наблюдается при уборке овса. В момент входа планки в хлебную массу высота центра мотовила равняется (рис. 3)
H + h=l+R-sin1 = l+ (R/),
а когда планка опустится полностью вниз, то
H + h = 2l/3 + R,
так как приближенно можно считать, что центр тяжести растения находится на расстоянии 1/3l от вершины колоса. Приравнивая правые части двух последних соотношений, получим:
l+R/ = 2l/3 + R;
R[ ( - 1)/,] = l – 2l/3;
R [ (- - 1) ] = l/3;
R = l/[3( - 1)]. (7)