- •1.0. Обоснование основных параметров и анализ технологических свойств лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.1. Способы образования лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.3. Обоснование параметров направляющей кривой
- •1.4. Углы γ образующих со стенкой борозды и законы их изменения
- •2. Рабочее сопротивление плугов и определение числовых характеристик тягового сопротивления рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •2.1. Сила тяги плуга
- •2.2. Определение коэффициентов формулы в.П. Горячкина на основе опытных данных
- •3. Обеспечение устойчивости хода навесного плуга по глубине и ширине захвата
- •3.1. Силы, действующие на плуг
- •3.2. Равновесие навесного плуга в вертикально-продольной плоскости
- •Основные показатели плугов с изменяемой шириной захвата
- •3.3. Уравновешивание плуга в горизонтальной плоскости
- •4. Основные технологические показатели работы почвенной фрезы
- •4.1. Уравнение движения ножа фрезы
- •4.2. Скорость резания и абсолютная скорость движения рабочего органа
- •4.3. Гребнистость дна борозды
- •4.4. Длина пути резания
- •4.5. Угол установки рабочего агрегата
- •4.6. Мощность, необходимая для работы фрезы
- •5. Изучение свойств зубового поля бороны
- •5.1. Назначение и основные типы борон
- •5.2. Агротехнические требования к размещению зубьев бороны
- •5.3. Обоснование формы зубового поля бороны
- •5.4. Обоснование основных параметров зубового поля бороны
- •5.5. Основные выводы
- •5.6. Компьютерная программа анализа зубового поля бороны
- •5.7. Контрольный пример работы по программе «Борона (Borona)»
- •Контрольные вопросы
- •6. Обоснование основных параметров дисковых рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •6.1. Классификация и характеристика основных типов дисковых орудий
- •6.2. Обоснование параметров сферических дисков
- •6.3. Расстановка дисков в батарее
- •6.4. Тяговое сопротивление дисковых рабочих органов
- •6.5. Условия равновесия дисковых машин
- •6.6. Возможности компьютерной программы «Диски» при анализе работы сферических дисков
- •7. Обоснование основных параметров рабочих органов культиваторов
- •7.1. Обоснование формы лапы культиватора
- •7.2. Размещение лап на раме культиватора
- •8. Технологический процесс, осуществляемый центробежными дисковыми рабочими органами машин для внесения удобрений
- •8.1. Уравнение движения удобрений по лопасти диска
- •8.2. Определение дальности полета удобрений, рассеваемых центробежным диском
- •9. Технологический процесс, осуществляемый зерновой сеялкой
- •9.1. Истечение семян через отверстия питающих емкостей
- •9.2. Определение рабочего объема катушки, обеспечивающего заданную норму высева семян
- •9.3. Вынос семян катушечным высевающим аппаратом
- •9.4. Процессы бороздообразования и заделки семян в почву сошником
- •9.5. Устойчивость сошника
- •9.6. Динамическая модель сошника
- •9.7. Характеристика функций внешних возмущений, действующих на механическую систему в условиях нормального функционирования
- •9.8. Возможности компьютерной программы "Сеялка, (Sejlka)" при анализе работы посевных машин
- •1. Определение характеристик технологического процесса работы мотовила уборочных машин
- •1.2. Кинематика мотовила
- •1.3. Условие входа планки в хлебную массу и обоснование параметров мотовила
- •1.4. Совместная работа мотовила с режущим аппаратом
- •Определение величины пучка стеблей, захватываемых планкой
- •2. Анализ технологического процесса кошения растений
- •2.1. Обоснование скорости ножа при резании растений
- •2.2. Механизмы привода режущих аппаратов и их характеристика
- •2.2.1. Кривошипно-шатунный механизм
- •2.3. Диаграмма движения сегмента
- •2.4. Обоснование формы сегментов режущих аппаратов с возвратно-поступательным движением ножа
- •2.5. Анализ работы аппаратов для бесподпорного среза растений
- •2.6. Расчет мощности, необходимой для привода режущего аппарата
- •Литература
- •3. Анализ технологического процесса обмолота зерна
- •3.1. Физико-механические свойства колосовых культур
- •Пропускная способность молотильного аппарата
- •3.2. Динамическое уравнение барабана и его анализ
- •3.3. Скорость хлебной массы в подбарабанье
- •3.3. Модель процессов обмолота и сепарации зерна через решетку подбарабанья
- •4. Анализ технологического процесса выделения зерна на соломотрясе
- •4.1. Основные типы соломотрясов
- •4.2. Кинематические характеристики клавишного соломотряса
- •4.3. Основные уравнения соломотряса
- •4.3.1. Первое основное уравнение соломотряса
- •4.3.2. Второе основное уравнение соломотряса
- •4.4. Обоснование кинематического режима соломотряса
- •4.5. Уравнение сепарации зерна и определение потерь урожая при использовании соломотряса
- •Пример обоснования основных размеров соломотряса, для комбайна с пропускной способностью 5 кг/с.
- •5. Анализ технологических показателей и обоснование режимов работы грохота уборочных машин
- •5.1. Взаимодействие плоского решета с обрабатываемой средой при просеивании компонентов смеси
- •5.2. Уравнение движения рабочей поверхности грохота
- •5.3. Дифференциальные уравнения относительного перемещения вороха по поверхности решета
- •5.3.1. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для правого интервала
- •5.3.2. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для левого интервала
- •5.4. Анализ дифференциальных уравнений относительного перемещения материала по грохоту
- •5.4.1. Условия сдвигов вверх по решету
- •5.4.2. Условия сдвигов вниз по решету
- •5.4.3. Условия отрыва вороха от решета
- •5.5. Скорость относительного перемещения материала по поверхности грохота
- •5.6. Толщина слоя вороха на решете грохота
- •Литература
- •6. Вентиляторы, их теория и расчет
- •Влияние формы лопастей вентилятора на основные показатели его работы
- •Основные соотношения вентиляторов
- •Механическое подобие вентиляторов
- •Характеристики вентиляторов
- •Универсальные характеристики
- •Пример расчета основных параметров вентилятора методом подобия
- •7. Анализ технологического процесса сушки сельскохозяйственных материалов
- •7.1. Характеристика свежеубранного зерна
- •7.2. Зерно как объект сушки
- •7.2.1. Влажность зерна и формы связи влаги с семенами
- •7.2.2. Теплофизические свойства семян и зерновой массы
- •7.3. Основные свойства воздуха как агента сушки
- •7.3.1. Влажность воздуха
- •7.3.2. Теплофизические характеристики влажного воздуха (теплоносителя)
- •7.4. Взаимодействие воздуха и высушиваемого материала
- •7.4.1. Статика процесса сушки
- •7.4.2. Кинетика процесса сушки
- •7.4.3. Динамика процесса сушки
- •7.5. Определение основных технологических показателей процесса сушки
- •Литература
- •8. Составление схемы очистки семян сельскохозяйственных культур
- •8.1. Требования, предъявляемые к семенному и продовольственному зерну
- •8.2. Основные принципы и приемы очистки и сортирования зерна
- •8.3. Закономерности изменения физико-механических свойств семян
- •8.4. Составление схемы очистки семян
- •8.5. Определение вероятностных характеристик очистки семян
- •9. Анализ технологических свойств цилиндрического триера
- •9.1. Форма ячеек триера
- •9.2. Движение зерна внутри ячеистого цилиндра
- •9.2.1. Определение границ зоны выпадения семян из ячеек
- •9.2.2. Движение частиц после отрыва от ячеистой поверхности
- •9.2.3. Зависимость формы траекторий от показателя кинематического режима работы триера
- •9.3. Обоснование основных размеров триера
- •Пример обоснования размеров цилиндрического триера
1.4. Углы γ образующих со стенкой борозды и законы их изменения
Абсолютное значение углов между образующими и стенкой борозды определяет крошащую способность отвала и сдвиг пласта в сторону. Чем больше углы γ, тем сильнее отвал крошит пласт и дальше сдвигает его в сторону борозды. Правильный выбор угла γ имеет исключительно важное значение для работы плуга. Целый ряд экспериментальных работ, проведенных во Всесоюзном научно-исследовательском институте сельхозмашиностроения, показал, что даже небольшое изменение угла γ0, например с 42°до 40°, приводит к заметному ухудшению крошения почвы. Увеличение угла свыше 45° также делает поверхность неработоспособной из-за того, что почва, сорняки и другие растительные остатки перестают скользить по лезвию (сила трения больше составляющей от силы сопротивления, направленной вдоль лезвия). Таким образом, можно сделать вывод о том, что для отвалов с хорошей крошащей способностью (т.е. чаще всего культурного типа) угол γ0 должен быть ограничен пределами 40...45°, причем крайние пределы даже из этого узкого диапазона используются лишь в исключительных случаях. Полувинтовые плуги имеют меньший угол γ0, порядка 35...40°, что приводит к уменьшению крошащей способности, но это и необходимо, чтобы пласт не разрывался по слабым местам и сплошной лентой укладывался на поле. К этому же результату приводит уменьшение величины сдвига пласта в сторону. Немаловажным является и тот факт, что уменьшение угла γ0 ведет к снижению тягового сопротивления корпуса, так как полувинтовые плуги используют для вспашки задернелых почв.
Дальнейшее снижение угла γ0 невозможно из-за ослабления носка лемеха. При работе на повышенных (8...9 км/ч) и высоких скоростях (9...12 км/ч) корпусы с высокой крошащей способностью испытывают резкое увеличение тягового сопротивления. В то же время крошащая способность отвалов повышается за счет скоростного воздействия орудия на пласт. Снижения тягового сопротивления достигают либо уменьшением угла γ0 до 35...40° (у некоторых видов корпусов), либо за счет уменьшения угла постановки лемеха к дну борозды (23...25° по сравнению с 30° у поверхности культурного типа). Таким образом, у скоростных плугов угол γ0 варьируют в широких пределах (35...45°).
У поверхностей цилиндроидального типа угол γ не остается постоянным для всех образующих, а меняется с ростом высоты расположения образующих по определенному закону (рис.1.21, 1.22, 1.23). Закономерности изменения углов для поверхностей различного типа определены с учетом особенностей условий работы каждого корпуса, но имеют и некоторые общие свойства. Прежде всего это увеличение углов γmax по сравнению с γ0 в верхней части отвала. Как уже было отмечено выше (рис.1.11), это сделано для улучшения условий оборота пласта.
Рис.1.21. Закономерность изменения угла γ у лемешно-отвальной поверхности культурного типа
Второй особенностью является уменьшение угла γ от γ0 до γmin на высоте Z1. Необходимость уменьшения угла на начальном участке закономерности γ=f(z) вызвана стремлением способствовать уменьшению опасности задирания на нижней части обрабатываемого пласта почвы.
Закономерности изменения углов γ в зависимости от высоты расположения образующих подобраны эмпирически, на основе анализа лучших отвалов того или иного назначения.
Для поверхности культурного типа, обеспечивающей хорошее крошение старопахотных почв рекомендуется [ ] в качестве закономерности γ = f(z) использовать параболу вида
, (1.17)
где х - абсцисса параболы, измеренная в сантиметрах и определяющая расстояние от z1 до анализируемой образующей, находящейся на высоте z, т.е.
;
y - величина изменения углов γ, выраженная условно в сантиметрах, т.е.
.
В этом уравнении , а γ - величина масштабного коэффициента, зависящего от пределов изменчивости углов γ.
Поскольку эти пределы для левой (z меняется от 0 до z1) и право й ветвей параболы
(участок z от z1 до zmax) отличаются друг от друга, то и масштабы λ1 и λ2 окажутся различными, а именно:
, (1.18)
. (1.19)
Значения y0 и ymax рассчитываются по уравнению (1.17) с учетом значений
;
.
Например, для корпуса К - 35 характерны следующие параметры: γ0=42°, γmin=40°, γmax=47°, z1=7,5 см, zmax=43,5 см.
Для левой ветви параболы
, см;
, см;
град/см.
Промежуточные значения угла γ1 для образующей, расположенной на высоте z1, для левой ветви вычисляют как
;
;
;
. (1.20)
Для правой ветви
, см;
см;
град/см.
Вычисление промежуточных значений углов γ1 для правой ветви ведется аналогично (1.20), т.е.
, ,
,
. (1.21)
Особенностью данной закономерности является интенсивное развитие угла γ в зоне груди отвала, где осуществляется крошение обрабатываемого пласта.
Закономерности изменения угла γ для полувинтовых отвалов отличаются интенсивным развитием в зоне крыла и верхней части отвала для интенсивного подворота почвы. В зоне груди отвала этот угол нарастает слабо, чтобы исключить возможность разрыва пласта. Изменение угла γ для полувинтовых отвалов составляет 7...12° (рис.1.22).
Рис.1.22. Закономерность изменения угла γ у лемешно-отвальной поверхности полувинтового типа |
Для расчета промежуточных значений углов γ полувинтовых отвалов рекомендуется [2] использовать параболу вида:
, (1.22)
где x = z - z1, 2Р - параметр параболы.
Параметры Р1 и Р2 для левой и правой ветвей выбирают в зависимости от масштаба λ, с тем чтобы парабола описывала изменения углов в заданных пределах. Поскольку в данном случае необходим выбор и параметра Р и масштаба λ, то одной из этих величин можно задаться. Чаще всего величину масштаба принимают равной 1 град/см.
Для правой ветви
,
или
.
Расчетным путем по уравнению (1.22) находят
.
Поскольку левые части двух последних равенств одинаковы, то можно получить
.
Отсюда находится величина параметра параболы:
, (1.23)
где , так как z0 = 0.
Например, если задана полувинтовая поверхность с параметрами γ0=38°, γmin=36°, γmax=48°, zmax=40,512см, z1=7,5см, то
; .
Угол наклона любой образующей может быть рассчитан. Так, для z=20см, то
,
.
Закономерности изменения углов γ у скоростных корпусов отличаются большим разнообразием. Так, для работы на скоростях до 9 км/ч могут быть использованы корпусы с культурной лемешно-отвальной поверхностью, у которой угол γ0=38°. На скоростях 8...12 км/ч удовлетворительно работает корпус с поверхностью, представляющей собой цилиндроид с закономерностью изменения углов γ, которая изображена на рис. 1.23.
Рис.1.23. Закономерность изменения угла γ лемешно-отвальной поверхности скоростного корпуса плуга |
Отличительной особенностью данной поверхности является уменьшение углов между образующими и стенкой борозды, происходящее не только в зоне лемеха, но и в зоне лемеха, но и в зоне груди отвала. Благодаря этому достигается пологая установка крыла, в результате чего уменьшается скорость отбрасывания почвы в борозду. Кроме того, при такой закономерности углов обеспечивается сравнительно небольшое давление пласта на рабочую поверхность, которое уменьшается последовательно от лемеха, но и в зоне груди отвала и его крылу.
При расчете промежуточных значений углов γ для образующих, расположенных на различных высотах, необходимо учесть, кроме правой и левой ветвей параболы, участок, на котором угол меняется по линейному закону (так называемая начальная ветвь закономерности).
Промежуточные значения углов определяют на этом участке по простой зависимости:
, (1.25)
где - изменения углов γ в конце начальной ветви;
- высота расположения начальной ветви.
На участке высоты от - до(левая ветвь параболы) параметр параболы может быть вычислен как:
(1.26)
где - угол γ в конце начальной ветви.
Промежуточные значения углов γ определяют по формуле
. (1.27)
Для правой ветви параболы соответственно:
, (1.28)
. (1.29)
Расчет параметров лемешно-отвальных поверхностпей может быть осуществлен с помощью компьютерной программы "Отвал" (Otwal). Пример использования этой программы приведен в учебном пособии [3].
Проектирование поверхности отвала рассмотрено в учебно-методическом пособии [4].
Контрольные вопросы
1. Рабочая поверхность плуга как развитие косого трехгранного клина. Способы образования лемешно-отвальной поверхности.
2. Условие устойчивости пласта почвы, отваленной плугом.
3. Обоснование радиуса Rmin для направляющей кривой.
4. Обоснование величины Rmax направляющей кривой.
5. Закономерности изменения углов γ между образующими и стенкой борозды у цилиндроидальных поверхностей корпусов плугов.
Литература
1. Горячкин В.П. Отвал. К графической теории плуга. Собрание сочинений. Т.2. М.: Колос. 1965 - 495 с.
2. Циммерман М.З. Рабочие органы почвообрабатывающих машин. М.: Машиностроение, 1978.
3. Кошурников А.Ф. и др. Анализ технологических процессов, выполняемых сельскохозяйственными машинами, с помощью ЭВМ. Пермь, 1995, 272 с.
4. Кошурников А.Ф. Проектирование рабочей поверхнорсти корпуса плуга цилиндроидального типа с использованием результатов расчета параметров на ЭВМ. Пермь. ГСХА, 2010 - 37с.