- •1.0. Обоснование основных параметров и анализ технологических свойств лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.1. Способы образования лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.3. Обоснование параметров направляющей кривой
- •1.4. Углы γ образующих со стенкой борозды и законы их изменения
- •2. Рабочее сопротивление плугов и определение числовых характеристик тягового сопротивления рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •2.1. Сила тяги плуга
- •2.2. Определение коэффициентов формулы в.П. Горячкина на основе опытных данных
- •3. Обеспечение устойчивости хода навесного плуга по глубине и ширине захвата
- •3.1. Силы, действующие на плуг
- •3.2. Равновесие навесного плуга в вертикально-продольной плоскости
- •Основные показатели плугов с изменяемой шириной захвата
- •3.3. Уравновешивание плуга в горизонтальной плоскости
- •4. Основные технологические показатели работы почвенной фрезы
- •4.1. Уравнение движения ножа фрезы
- •4.2. Скорость резания и абсолютная скорость движения рабочего органа
- •4.3. Гребнистость дна борозды
- •4.4. Длина пути резания
- •4.5. Угол установки рабочего агрегата
- •4.6. Мощность, необходимая для работы фрезы
- •5. Изучение свойств зубового поля бороны
- •5.1. Назначение и основные типы борон
- •5.2. Агротехнические требования к размещению зубьев бороны
- •5.3. Обоснование формы зубового поля бороны
- •5.4. Обоснование основных параметров зубового поля бороны
- •5.5. Основные выводы
- •5.6. Компьютерная программа анализа зубового поля бороны
- •5.7. Контрольный пример работы по программе «Борона (Borona)»
- •Контрольные вопросы
- •6. Обоснование основных параметров дисковых рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •6.1. Классификация и характеристика основных типов дисковых орудий
- •6.2. Обоснование параметров сферических дисков
- •6.3. Расстановка дисков в батарее
- •6.4. Тяговое сопротивление дисковых рабочих органов
- •6.5. Условия равновесия дисковых машин
- •6.6. Возможности компьютерной программы «Диски» при анализе работы сферических дисков
- •7. Обоснование основных параметров рабочих органов культиваторов
- •7.1. Обоснование формы лапы культиватора
- •7.2. Размещение лап на раме культиватора
- •8. Технологический процесс, осуществляемый центробежными дисковыми рабочими органами машин для внесения удобрений
- •8.1. Уравнение движения удобрений по лопасти диска
- •8.2. Определение дальности полета удобрений, рассеваемых центробежным диском
- •9. Технологический процесс, осуществляемый зерновой сеялкой
- •9.1. Истечение семян через отверстия питающих емкостей
- •9.2. Определение рабочего объема катушки, обеспечивающего заданную норму высева семян
- •9.3. Вынос семян катушечным высевающим аппаратом
- •9.4. Процессы бороздообразования и заделки семян в почву сошником
- •9.5. Устойчивость сошника
- •9.6. Динамическая модель сошника
- •9.7. Характеристика функций внешних возмущений, действующих на механическую систему в условиях нормального функционирования
- •9.8. Возможности компьютерной программы "Сеялка, (Sejlka)" при анализе работы посевных машин
- •1. Определение характеристик технологического процесса работы мотовила уборочных машин
- •1.2. Кинематика мотовила
- •1.3. Условие входа планки в хлебную массу и обоснование параметров мотовила
- •1.4. Совместная работа мотовила с режущим аппаратом
- •Определение величины пучка стеблей, захватываемых планкой
- •2. Анализ технологического процесса кошения растений
- •2.1. Обоснование скорости ножа при резании растений
- •2.2. Механизмы привода режущих аппаратов и их характеристика
- •2.2.1. Кривошипно-шатунный механизм
- •2.3. Диаграмма движения сегмента
- •2.4. Обоснование формы сегментов режущих аппаратов с возвратно-поступательным движением ножа
- •2.5. Анализ работы аппаратов для бесподпорного среза растений
- •2.6. Расчет мощности, необходимой для привода режущего аппарата
- •Литература
- •3. Анализ технологического процесса обмолота зерна
- •3.1. Физико-механические свойства колосовых культур
- •Пропускная способность молотильного аппарата
- •3.2. Динамическое уравнение барабана и его анализ
- •3.3. Скорость хлебной массы в подбарабанье
- •3.3. Модель процессов обмолота и сепарации зерна через решетку подбарабанья
- •4. Анализ технологического процесса выделения зерна на соломотрясе
- •4.1. Основные типы соломотрясов
- •4.2. Кинематические характеристики клавишного соломотряса
- •4.3. Основные уравнения соломотряса
- •4.3.1. Первое основное уравнение соломотряса
- •4.3.2. Второе основное уравнение соломотряса
- •4.4. Обоснование кинематического режима соломотряса
- •4.5. Уравнение сепарации зерна и определение потерь урожая при использовании соломотряса
- •Пример обоснования основных размеров соломотряса, для комбайна с пропускной способностью 5 кг/с.
- •5. Анализ технологических показателей и обоснование режимов работы грохота уборочных машин
- •5.1. Взаимодействие плоского решета с обрабатываемой средой при просеивании компонентов смеси
- •5.2. Уравнение движения рабочей поверхности грохота
- •5.3. Дифференциальные уравнения относительного перемещения вороха по поверхности решета
- •5.3.1. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для правого интервала
- •5.3.2. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для левого интервала
- •5.4. Анализ дифференциальных уравнений относительного перемещения материала по грохоту
- •5.4.1. Условия сдвигов вверх по решету
- •5.4.2. Условия сдвигов вниз по решету
- •5.4.3. Условия отрыва вороха от решета
- •5.5. Скорость относительного перемещения материала по поверхности грохота
- •5.6. Толщина слоя вороха на решете грохота
- •Литература
- •6. Вентиляторы, их теория и расчет
- •Влияние формы лопастей вентилятора на основные показатели его работы
- •Основные соотношения вентиляторов
- •Механическое подобие вентиляторов
- •Характеристики вентиляторов
- •Универсальные характеристики
- •Пример расчета основных параметров вентилятора методом подобия
- •7. Анализ технологического процесса сушки сельскохозяйственных материалов
- •7.1. Характеристика свежеубранного зерна
- •7.2. Зерно как объект сушки
- •7.2.1. Влажность зерна и формы связи влаги с семенами
- •7.2.2. Теплофизические свойства семян и зерновой массы
- •7.3. Основные свойства воздуха как агента сушки
- •7.3.1. Влажность воздуха
- •7.3.2. Теплофизические характеристики влажного воздуха (теплоносителя)
- •7.4. Взаимодействие воздуха и высушиваемого материала
- •7.4.1. Статика процесса сушки
- •7.4.2. Кинетика процесса сушки
- •7.4.3. Динамика процесса сушки
- •7.5. Определение основных технологических показателей процесса сушки
- •Литература
- •8. Составление схемы очистки семян сельскохозяйственных культур
- •8.1. Требования, предъявляемые к семенному и продовольственному зерну
- •8.2. Основные принципы и приемы очистки и сортирования зерна
- •8.3. Закономерности изменения физико-механических свойств семян
- •8.4. Составление схемы очистки семян
- •8.5. Определение вероятностных характеристик очистки семян
- •9. Анализ технологических свойств цилиндрического триера
- •9.1. Форма ячеек триера
- •9.2. Движение зерна внутри ячеистого цилиндра
- •9.2.1. Определение границ зоны выпадения семян из ячеек
- •9.2.2. Движение частиц после отрыва от ячеистой поверхности
- •9.2.3. Зависимость формы траекторий от показателя кинематического режима работы триера
- •9.3. Обоснование основных размеров триера
- •Пример обоснования размеров цилиндрического триера
1.3. Обоснование параметров направляющей кривой
Как уже было отмечено, цилиндроидальная поверхность образована перемещением линейной образующей по направляющей кривой.
В качестве направляющей кривой обычно используют параболу, построенную на основе дуги окружности. Парабола представляет собой кривую с переменным радиусом кривизны, что способствует крошению почвы. Поскольку основной направляющей кривой является дуга окружности, то определяющим параметром ее становится радиус. От величины радиуса зависят размеры поверхности, причем они должны оказаться достаточными для размещения на ней почвенного пласта (рис.1.17).
Когда пласт, подрезанный лезвием лемеха АВ, деформируется и поместится на отвале, то линия СВ, перпендикулярная к лезвию должна быть размещена на поверхности в виде кривой , т.е. длина дугидолжна равняться прямой ВС.
Так как
,
а длина дуги
,
то
, (1.7)
или
.
Рис. 1.17. Размещение пласта на лемешно-отвальной поверхности |
Если радиус направляющей кривой взять меньше этого, то пласт не разместится на поверхности и почва будет пересыпаться через отвал, т.е. это наименьшее из возможных значений радиуса:
. (1.8)
Верхний предел радиуса предложено определять, исходя из условия отсутствия задираемости пласта крылом отвала [1]. Это будет выполнено тогда, когда двугранный угол i между касательной к крылу плоскостью и поверхностью отваленного пласта будет меньше 90, т.е. i < 90 (рис. 1.18).
Рис. 1.18. Взаимодействие крыла корпуса с верхней гранью отвального пласта |
Корпус плуга относительно осей координат размещен так, что лезвие лемеха АВ расположено параллельно ОХ. В этом случае плоскость ZOY перпендикулярна лезвию, следовательно, след сечения этой плоскостью лемешно-отвальной поверхности – дуга может быть представлена в качестве направляющей кривой.
Пусть произвольная точка m находится на дуге . Через эту точку можно провести горизонтальную и касательную плоскости. Горизонтальная плоскость пройдет через прямуюmF,которая является одной из образующих. Для цилиндрического отвала mF параллельна АВ. Эта же горизонтальная плоскость пересечет пласт по линии FK//АО. Очевидно, что угол KFm = 0 . Касательная плоскость будет соприкасаться с отвалом по всей линии mF. Пусть двугранный угол между касательной плосостью и дном борозды будет обозначен . Угол между гранью отваленного пласта и горизонтальной плоскостью ранее уже был обозначен . Чтобы установить связь между углами , , и i из точки F некоторым радиусом, который считают единичным, описывают сферу.
Горизонтальная, касательная плоскости и поверхность пласта пересекутся сферой по дугам КЕ, ЕJ и KJ, которые образуют косоугольный сферический треугольник EKJ. Угол при вершине К не что иное, как δ, при вершине Е равен θ, в при вершине J равен двухгранному углу i.
На основании теоремы косинусов для сферического треугольника
. (1.9)
Поскольку из условия незадираемости i ≤ 90°, то cosi ≥ 0, тогда из уравнения (1.9) следует
. (1.10)
Если учесть, что
, ,
то
. (1.11)
Следовательно, во всех случаях, когда касательные к отвалу плоскости окажутся наклонными к горизонту под углом θ, удовлетворяющим условно (1.11), угол i ≤ 90.
Но угол меняется с перемещением точки m по направляющей кривой, т.е. = f(z).
Связь между z и θ может быть установлена (рис.1.19а)
.
Рис.1.19. Схема к обоснованию максимального значения радиуса направляющей кривой
Но так как ,, то
. (1.12)
Наиболее опасной для задира пласта является точка (рис.1.19б). У более высоких точек за счет подгиба крыла вероятность задира уменьшается.
Высота точки определяется как
. (1.13)
Поскольку в точке нужно иметь уголi < 90°, то необходимо приравнять z (по уравнению 1.12) и :
;
отсюда
. (1.14)
Если R увеличить, то кривизна направляющей кривой уменьшится и угол в точке перестает удовлетворять условию (1.11). Таким образом, R по уравнению (1.14) является максимально возможным значением, т.е.
,
где
. (1.15)
От величины радиуса направляющей кривой зависит и высота всей лемешно-отвальной поверхности, так как дуга (направляющая кривая) ограничена центральным углом. На рис.1.19 этот угол составляет 90°-ε, но в действительности он обычно бывает больше. Для обеспечения подгиба крыла, необходимого для лучшего оборота пласта, этот угол увеличивают на Δε, который у поверхностей культурного типа составляет 5...7°, а полувинтового - 8...12° (рис.1.20).
Высота расположения верхней точки А равна
.
Только на этой высоте осуществлен подгиб поверхности относительно горизонтали, что может обеспечить угол оборота пласта больше 90°. Но угол β>90° требуется обеспечить на высоте равной b, так как при угле β=90° пласт лишь становится на короткую грань, и чтобы обеспечить дальнейший его оборот на высоте b, необходимо воздействовать на него клином с углом β>90°. Итак, zA=b, отсюда
4
или
. (1.16)
Иногда высоту zA называют высотой направляющей кривой. В действительности это не так, поскольку высота направляющей кривой принципиально не может отличаться от Нmax. Поэтому в промежутке высот от zA до Нmax направляющую кривую продолжают по касательной в точке А.
Рис.1.20. Направляющая кривая |
Дуга окружности не может считаться удовлетворительной формой кривой, служащей направляющей для лемешно-отвальной поверхности, так как имеет постоянную кривизну, что не способствует крошению пласта.
Обычно в качестве направляющей кривой берут параболу, построенную на основе дуги окружности (рис.1..).
Аналитическое исследование технологических свойств лемешно-отвальной поверхности потребовало определение уравнения параболы.
Подробный вывод этого уравнения приведен в учебном пособии [3].
Поскольку длина параболы больше длины дуги окружности, да кривая имеет дополнение в виде подгиба с центральным углом Δε и касательной до высоты Нmax, то подрезанный пласт может разместиться и на направляющей кривой несколько меньше радиуса, чем Rmin по уравнению (1.6).
Дополнительное исследование этой возможности, проведенное в Пермской ГСХА [3] показали, что минимальный радиус может быть сокращен до значения
,
где .
Это значение радиуса и использовано в компьютерной программе Отвал (otwal), разработанный для проектирования лемешно-отвальной поверхности [3].