- •1.0. Обоснование основных параметров и анализ технологических свойств лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.1. Способы образования лемешно-отвальной поверхности корпуса плуга
- •1.3. Обоснование параметров направляющей кривой
- •1.4. Углы γ образующих со стенкой борозды и законы их изменения
- •2. Рабочее сопротивление плугов и определение числовых характеристик тягового сопротивления рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •2.1. Сила тяги плуга
- •2.2. Определение коэффициентов формулы в.П. Горячкина на основе опытных данных
- •3. Обеспечение устойчивости хода навесного плуга по глубине и ширине захвата
- •3.1. Силы, действующие на плуг
- •3.2. Равновесие навесного плуга в вертикально-продольной плоскости
- •Основные показатели плугов с изменяемой шириной захвата
- •3.3. Уравновешивание плуга в горизонтальной плоскости
- •4. Основные технологические показатели работы почвенной фрезы
- •4.1. Уравнение движения ножа фрезы
- •4.2. Скорость резания и абсолютная скорость движения рабочего органа
- •4.3. Гребнистость дна борозды
- •4.4. Длина пути резания
- •4.5. Угол установки рабочего агрегата
- •4.6. Мощность, необходимая для работы фрезы
- •5. Изучение свойств зубового поля бороны
- •5.1. Назначение и основные типы борон
- •5.2. Агротехнические требования к размещению зубьев бороны
- •5.3. Обоснование формы зубового поля бороны
- •5.4. Обоснование основных параметров зубового поля бороны
- •5.5. Основные выводы
- •5.6. Компьютерная программа анализа зубового поля бороны
- •5.7. Контрольный пример работы по программе «Борона (Borona)»
- •Контрольные вопросы
- •6. Обоснование основных параметров дисковых рабочих органов почвообрабатывающих машин
- •6.1. Классификация и характеристика основных типов дисковых орудий
- •6.2. Обоснование параметров сферических дисков
- •6.3. Расстановка дисков в батарее
- •6.4. Тяговое сопротивление дисковых рабочих органов
- •6.5. Условия равновесия дисковых машин
- •6.6. Возможности компьютерной программы «Диски» при анализе работы сферических дисков
- •7. Обоснование основных параметров рабочих органов культиваторов
- •7.1. Обоснование формы лапы культиватора
- •7.2. Размещение лап на раме культиватора
- •8. Технологический процесс, осуществляемый центробежными дисковыми рабочими органами машин для внесения удобрений
- •8.1. Уравнение движения удобрений по лопасти диска
- •8.2. Определение дальности полета удобрений, рассеваемых центробежным диском
- •9. Технологический процесс, осуществляемый зерновой сеялкой
- •9.1. Истечение семян через отверстия питающих емкостей
- •9.2. Определение рабочего объема катушки, обеспечивающего заданную норму высева семян
- •9.3. Вынос семян катушечным высевающим аппаратом
- •9.4. Процессы бороздообразования и заделки семян в почву сошником
- •9.5. Устойчивость сошника
- •9.6. Динамическая модель сошника
- •9.7. Характеристика функций внешних возмущений, действующих на механическую систему в условиях нормального функционирования
- •9.8. Возможности компьютерной программы "Сеялка, (Sejlka)" при анализе работы посевных машин
- •1. Определение характеристик технологического процесса работы мотовила уборочных машин
- •1.2. Кинематика мотовила
- •1.3. Условие входа планки в хлебную массу и обоснование параметров мотовила
- •1.4. Совместная работа мотовила с режущим аппаратом
- •Определение величины пучка стеблей, захватываемых планкой
- •2. Анализ технологического процесса кошения растений
- •2.1. Обоснование скорости ножа при резании растений
- •2.2. Механизмы привода режущих аппаратов и их характеристика
- •2.2.1. Кривошипно-шатунный механизм
- •2.3. Диаграмма движения сегмента
- •2.4. Обоснование формы сегментов режущих аппаратов с возвратно-поступательным движением ножа
- •2.5. Анализ работы аппаратов для бесподпорного среза растений
- •2.6. Расчет мощности, необходимой для привода режущего аппарата
- •Литература
- •3. Анализ технологического процесса обмолота зерна
- •3.1. Физико-механические свойства колосовых культур
- •Пропускная способность молотильного аппарата
- •3.2. Динамическое уравнение барабана и его анализ
- •3.3. Скорость хлебной массы в подбарабанье
- •3.3. Модель процессов обмолота и сепарации зерна через решетку подбарабанья
- •4. Анализ технологического процесса выделения зерна на соломотрясе
- •4.1. Основные типы соломотрясов
- •4.2. Кинематические характеристики клавишного соломотряса
- •4.3. Основные уравнения соломотряса
- •4.3.1. Первое основное уравнение соломотряса
- •4.3.2. Второе основное уравнение соломотряса
- •4.4. Обоснование кинематического режима соломотряса
- •4.5. Уравнение сепарации зерна и определение потерь урожая при использовании соломотряса
- •Пример обоснования основных размеров соломотряса, для комбайна с пропускной способностью 5 кг/с.
- •5. Анализ технологических показателей и обоснование режимов работы грохота уборочных машин
- •5.1. Взаимодействие плоского решета с обрабатываемой средой при просеивании компонентов смеси
- •5.2. Уравнение движения рабочей поверхности грохота
- •5.3. Дифференциальные уравнения относительного перемещения вороха по поверхности решета
- •5.3.1. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для правого интервала
- •5.3.2. Дифференциальное уравнение относительного перемещения вороха для левого интервала
- •5.4. Анализ дифференциальных уравнений относительного перемещения материала по грохоту
- •5.4.1. Условия сдвигов вверх по решету
- •5.4.2. Условия сдвигов вниз по решету
- •5.4.3. Условия отрыва вороха от решета
- •5.5. Скорость относительного перемещения материала по поверхности грохота
- •5.6. Толщина слоя вороха на решете грохота
- •Литература
- •6. Вентиляторы, их теория и расчет
- •Влияние формы лопастей вентилятора на основные показатели его работы
- •Основные соотношения вентиляторов
- •Механическое подобие вентиляторов
- •Характеристики вентиляторов
- •Универсальные характеристики
- •Пример расчета основных параметров вентилятора методом подобия
- •7. Анализ технологического процесса сушки сельскохозяйственных материалов
- •7.1. Характеристика свежеубранного зерна
- •7.2. Зерно как объект сушки
- •7.2.1. Влажность зерна и формы связи влаги с семенами
- •7.2.2. Теплофизические свойства семян и зерновой массы
- •7.3. Основные свойства воздуха как агента сушки
- •7.3.1. Влажность воздуха
- •7.3.2. Теплофизические характеристики влажного воздуха (теплоносителя)
- •7.4. Взаимодействие воздуха и высушиваемого материала
- •7.4.1. Статика процесса сушки
- •7.4.2. Кинетика процесса сушки
- •7.4.3. Динамика процесса сушки
- •7.5. Определение основных технологических показателей процесса сушки
- •Литература
- •8. Составление схемы очистки семян сельскохозяйственных культур
- •8.1. Требования, предъявляемые к семенному и продовольственному зерну
- •8.2. Основные принципы и приемы очистки и сортирования зерна
- •8.3. Закономерности изменения физико-механических свойств семян
- •8.4. Составление схемы очистки семян
- •8.5. Определение вероятностных характеристик очистки семян
- •9. Анализ технологических свойств цилиндрического триера
- •9.1. Форма ячеек триера
- •9.2. Движение зерна внутри ячеистого цилиндра
- •9.2.1. Определение границ зоны выпадения семян из ячеек
- •9.2.2. Движение частиц после отрыва от ячеистой поверхности
- •9.2.3. Зависимость формы траекторий от показателя кинематического режима работы триера
- •9.3. Обоснование основных размеров триера
- •Пример обоснования размеров цилиндрического триера
6.2. Обоснование параметров сферических дисков
Рабочая поверхность сферического диска совершает сложное движение в пространстве. Кроме поступательного горизонтального перемещения вместе с машиной, диски под действием реактивных сил, действующих со стороны почвы, вращаются вокруг своей оси. Перемещение диска из положения I в положение II (рис.6.8) может быть разложено на две составляющие. Одна из них направлена в плоскости режущей кромки диска по линии 1...1, а вторая, перпендикулярная первой, - по линии I...II. При движении на участке 1...1 диск не только перемещается поступательно, но и вращается вокруг своей оси, в результате чего он совершает движение качения. Если пренебречь возможным скольжением или буксованием диска, то длина пути L вдоль по линии 1...1 составит L=πD, где D - диаметр диска. Путь, пройденный диском вдоль направления движения за один оборот, будет равен:
. (6.1)
Скорость движения любой точки М лезвия диска может быть определена геометрическим сложением проекции скорости поступательного движения машины на ось диска и окружной скоростиVокр, выбранной точки лезвия:
. (6.2)
где - угловая скорость при вращении диска вокруг мгновенного полюса Ω;
ρм - расстояние от точки М до полюса;
r - радиус диска.
Траектория движения произвольной точки М лезвия имеет форму винтовой линии, последовательность построения которой показана на рис. 6.3. Аналогичными построениями можно определить движение в почве лезвия вырезных дисков тяжелых борон. На поверхности дна борозды после прохода вырезного диска имеются винтообразные ленты треугольного сечения, что придает борозде некоторое сходство с внутренней частью гайки.
Рис. 6.3. Кинематика дискового рабочего органа |
Их уравнений (6.1) и (6.2) следует, что основные характеристики дискового орудия определяются величиной диаметра диска и угла атаки.
Диаметр диска стремятся выбирать наименьшим из допустимых значений. В значительной мере он зависит от заданной глубины обработки почвы:
, (6.3)
где k - коэффициент (для плугов k = 3...3,5, лущильников - 5...6, борон - 4...6).
Для борон и лущильников при выборе к следует учитывать свойства почвы, так как дернистая, сырая и тяжелая почва может запрессовываться между дисками. Чем тяжелее предполагаемые условия работы, тем больше должен быть коэффициент k.
Диаметры дисков стандартизированы. Нормальный ряд дисков включает в себя следующие значения: 250, 400, 450, 510, 560, 610, 660, 710 и 800 мм. Наиболее употребимыми являются размеры 450, 510 и 660 мм. Большое влияние на технологические свойства диска оказывает угол, характеризующий его сферу (рис. 6.4). Чем больше угол сферы, тем интенсивнее крошится и оборачивается пласт. Для дисковых плугов угол сферы необходим в пределах 31...37°, для лущильников 26...32° и борон 22...26°.
Рис. 6.4. Геометрические параметры сферического диска: α - угол сферы диска; β - угол атаки; δ - угол заточки; δ - угол заточки на глубине хорды погружения диска; i - угол застрения; Δε - затылочный угол на уровне горизонтального диаметра; Δε - затылочный угол на глубине хорды погружения диска; D - диаметр диска; R - радиус сферы диска; Dа - длина хорды на глубине обработки почвы; а - глубина обработки почвы |
Диаметр диска D и угол сферы α определяют радиус сферы (рис. 6.4):
. (6.4)
Технологический процесс резания почвы сферическим диском в значительной мере зависит от углов заточки диска δ и заострения i.
Диски затачивают, как правило, с выпуклой, наружной стороны, принимая угол заострения i равным 10...20° у борон и лущильников и 15...25° для плугов.
Так как лезвие диска имеет форму окружности и постоянный угол заострения, то фаска заточки имеет форму усеченного конуса, образующие которого наклонены к плоскости основания под углом заточки δ:
.
Иногда параметром, характеризующим заточку диска, становится высота конуса заточки Н. Величина угла заточки каждого типа дисков, выпускаемых в нашей стране, регламентирована ГОСТом и находится в пределах 37...45°.
Работоспособность дискового орудия во многом определяется величиной затылочного угла Δε. Для качественного резания почвы диском необходимо, чтобы
Δε = 3...5°.
Если это условие выполнить не удается, т.е. Δε ≤ 0, то диск будет деформировать почву широкой фаской заточки, при этом силы сопротивления смятию будут выталкивать диск из почвы.
Для поддержания заданной глубины обработки почвы придется значительно увеличивать массу машины. Тем не менее расчет величины затылочного угла приводит именно к отрицательным значениям. В самом деле, для любой точки лезвия
,
тогда
. (6.5)
Как ужен было отмечено, максимальное значение угла атаки β равно 35...36°, а минимальный угол заточки диска δ - 37°, тогда Δε = 36° – 37° = – 1°.
И все-таки требование иметь положительный затылочный угол для лущильника выполняется. Дело в том, что величину затылочного угла необходимо определять не на уровне диаметрального сечения диска (как это выполнено на рис. 6.4), а, как говорят, на глубине хорды погружения, т.е. именно там, где диск соприкасается с почвой.
Для того, чтобы проследить за тем, как изменится угол Δε, необходимо проследить за изменением угла δ в разных сечениях конуса, так как по уравнению (6.5) затылочный угол при постоянном для каждого сечения диска значении β зависит именно от δ. Установление связи между значениями углов δ в разных сечениях конуса заточки можно осуществить методами аналитической геометрии. Пусть мы имеем конус высотой Н и диаметром основания D (рис. 6.5). Уравнение круглого конуса, как известно, в декартовых координатах выглядит так:
.
Уравнение секущей плоскости, проведенной на расстоянии глубины обработки почвы а от края диска, -
.
В сечении получим гиперболу с уравнением
;
или
.
Для определения угла наклона касательной к гиперболе необходимо уравнение гиперболы продифференцировать по dx:
.
Отсюда
.
Поскольку нас интересует значение δ в точке А, то подставим в уравнение координаты точки А: ;.
.
Если учесть, что в диаметральном сечении конуса
; ,
окончательно получится
. (6.6)
Рис. 6.5. Схема к анализу углов δ в различных сечениях конуса |
Рис. 6.6. Определение хорды Da |
Поскольку всегда Da < D, то и угол δ < δ.
Из уравнения 6.5 можно найти теперь величину затылочного угла на глубину хорды погружения:
. (6.7)
Хорда Da может быть определена на основе простого геометрического анализа (рис. 6.6).
Треугольники FAM и AMC подобны, так как у них все углы равны ввиду взаимной перпендикулярности сторон. В подобных треугольниках отношение катетов составит
; или ,
откуда
;
;
. (6.8)
Приведенные геометрические соотношения между параметрами сферического диска позволяют, с одной стороны, определить действительные значения затылочного угла на глубине погружения, а с другой - осуществить определение угла заточки по величине затылочного угла в зоне резания.
Если угол атаки β мал (что характерно для работы дисковых борон), то выполнить условие необходимости положительного угла Δε не удается. В этом случае стремятся обеспечить лишь то, чтобы отрицательный угол Δε был по абсолютной величине не больше i. При таком затылочном угле Δε почва будет сминаться фаской заточки, но тыльная сторона диска деформировать почву не будет.