- •В.А. Жулай, д.Н. Дегтев
- •Введение
- •Общие сведения о проектировании и конструировании
- •1.1. Основные понятия и обозначения
- •1.2. Цели и задачи курсового проектирования
- •1.3. Организация курсового проектирования
- •1.4. Требования к изделиям. Общие принципы и порядок проектирования
- •Кинематический расчет привода
- •2.1. Выбор электродвигателя
- •2.2. Расчет кинематических и силовых параметров привода
- •Расчет зубчатых передач
- •Выбор материалов и видов термической обработки зубчатых колес
- •. Определение допускаемых напряжений и коэффициента нагрузки
- •Значения пределов контактной выносливости зубьев
- •Учет режима нагружения при определении допускаемых напряжений
- •Значения коэффициентов эквивалентности
- •Значения пределов изгибной выносливости зубьев
- •Коэффициент нагрузки в расчетах на контактную прочность
- •Коэффициент нагрузки при расчете по напряжениям изгиба определяется аналогично:
- •Коэффициент нагрузки в расчетах на контактную прочность равен по (3.12):
- •Коэффициент нагрузки при расчете по напряжениям изгиба определяется по формуле (3.20):
- •. Расчет цилиндрических зубчатых передач
- •Расчет цилиндрической редукторной пары
- •Предварительные основные размеры колеса:
- •Размеры заготовок
- •Окружная сила в зацеплении, н,
- •Предварительные основные размеры колеса
- •Число зубьев шестерни и колеса
- •Фактическое передаточное число
- •Окружная сила в зацеплении, н,
- •Расчет открытой передачи
- •Предварительные основные размеры колеса
- •Фактическое передаточное число
- •Окружная сила в зацеплении, н,
- •Силы, действующие в зацеплении
- •3.4. Расчет конических зубчатых передач
- •3.4.1. Расчет конической редукторной пары
- •Модуль передачи
- •Относительное смещение xe1 прямозубых шестерен
- •Размеры заготовки колес
- •Напряжение изгиба в зубьях колеса, мПа,
- •Фактическое передаточное число
- •Проверка зубьев колес по контактным напряжениям
- •Проверка зубьев колес по напряжениям изгиба
- •Напряжение изгиба в зубьях колеса, мПа,
- •3.4.2. Силы, действующие в конической передаче
- •3.5. Расчет планетарных передач
- •Кинематический расчет
- •Соседства:
- •Силовой расчет
- •Для сателлитов, с учетом количества зацеплений
- •3.5.3. Расчет нагрузок, действующих на валы и опоры
- •Радиальная реакция опоры подшипника сателлита
- •Кинематический расчет
- •Соседства:
- •Силовой расчет
- •Коэффициент нагрузки в расчетах на контактную прочность равен из (3.12)
- •Коэффициент нагрузки при расчете по напряжениям изгиба определяется по формуле (3.20)
- •Проверочные расчеты Проверка зубьев колес по контактным напряжениям
- •Окружная сила в зацеплении (по (3.92), н
- •Расчет червячных передач
- •Выбор материалов червячных пар
- •Основные механические характеристики материалов для червячных колес
- •Значения коэффициентов эквивалентности для червячных передач
- •Расчет основных параметров червячной передачи
- •Проверочный расчет передачи на прочность
- •Тепловой расчет
- •Силы в зацеплении
- •Расчет основных параметров
- •Проверочный расчет передачи на прочность
- •Силы в зацеплении
- •Расчет ременных передач
- •Расчет плоскоременных передач
- •Выбор типа ремня
- •Расчет геометрических параметров плоскоременной передачи
- •Расчет на прочность плоскоременной передачи
- •Уточняем передаточное число:
- •Основные параметры плоскоременной передачи
- •Расчет клиноременных передач Общая характеристика клиноременной передачи
- •Размеры клиновых ремней по гост 1284.1 – 89 и гост 1284.3 – 96
- •Порядок проектного расчета клиноременных передач
- •Уточняем передаточное число:
- •Основные параметры клиноременной передачи
- •Расчет передач с поликлиновыми ремнями
- •Уточняем передаточное число:
- •Основные параметры поликлиноременной передачи
- •Силы, действующие на валы ременной передачи
- •Для плоскоременной передачи
- •Шкивы ременных передач
- •Расчет цепных передач Типы и условия работы приводных цепей
- •5.1. Расчет параметров цепной передачи
- •Допускаемое давление в шарнирах роликовых цепей [рц], н / мм 2
- •5.2. Силы, действующие на валы цепной передачи
- •5.3. Звездочки для пластинчатых роликовых цепей
- •Основные параметры передачи роликовой цепью
- •6. Конструирование редукторов
- •6.1. Проектный расчет валов
- •Предварительный выбор подшипников качения
- •6.2. Эскизная компоновка редуктора
- •Проверочный расчет валов
- •6.3.1. Расчет вала на статическую прочность
- •6.3.2. Расчет вала на усталостную выносливость
- •Определение реакций в опорах в горизонтальной плоскости
- •В вертикальной плоскости
- •Расчет на статическую прочность Максимальное нормальное напряжение
- •Расчет вала на усталостную выносливость
- •6.4. Расчет шпоночных и шлицевых соединений
- •6.4.1. Подбор шпонок и проверочный расчет шпоночных соединений
- •6.4.2. Расчет шлицевых соединений
- •Подбор подшипников качения
- •Поля допусков отверстий под подшипники
- •Реакции от сил в зацеплении
- •В горизонтальной плоскости
- •6.6. Смазывание передач и подшипников качения редукторов
- •Трансмиссионные масла
- •Классификация трансмиссионных масел
- •7. Содержание и оформление конструкторской документации курсового проекта
- •7.1. Виды конструкторских документов, их обозначение
- •Основные надписи
- •7.2. Расчетно-пояснительная записка
- •Расчетно-пояснительная записка
- •7.3. Спецификация
- •7.4. Библиографический список
- •7.5. Графические документы
- •8. Применение прикладных программ расчетов узлов и деталей машин
- •8.1. Примеры расчета передач с использованием программы amp Win Machine в модуле amp Trans
- •8.1.1. Расчет цилиндрической прямозубой передачи в модуле amp Trans
- •Результаты расчета цилиндрической прямозубой передачи в модуле amp Trans
- •8.1.2. Расчет конической прямозубой передачи в модуле amp Trans
- •Результаты расчета конической прямозубой передачи в модуле amp Trans
- •8.1.3. Расчет червячной передачи в модуле amp Trans
- •Результаты расчета червячной передачи в модуле amp Trans
- •8.1.4. Расчет плоскоременной передачи в модуле amp Trans
- •Результаты расчета плоскоременной передачи в модуле amp Trans
- •8.1.5. Расчет клиноременной передачи в модуле amp Trans
- •Результаты расчета клиноременной передачи в модуле amp Trans
- •8.2. Пример расчета вала по усталостной прочности с использованием программы amp Win Machine в модуле amp Shaft
- •Результаты расчета тихоходного вала косозубой передачи цилиндрического редуктора в модуле amp Shaft
- •9. Технические задания на курсовой проект
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Приложения
- •Технические данные двигателей серии 4а
- •Продолжение табл. П.4
- •Продолжение табл. П.4
- •С короткими цилиндрическими роликами (из гост 8328 – 75)
- •Подшипники роликовые конические однорядные (из ту 37.006.162 – 89)
- •Оглавление
- •3 94006 Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
Расчет основных параметров
Определяем число витков (заходов) z1 червяка для заданного передаточного числа – z1 = 2.
Находим начальный коэффициент концентрации нагрузки по графику (см. рис. 3.12), .
Коэффициент концентрации нагрузки при переменном режиме нагружения равен
.
Межосевое расстояние для эвольвентного червяка, мм,
.
Округляем межосевое расстояние до ближайшего стандартного значения из ряда Ra 10 – aw = 160 мм.
Число зубьев колеса
z2 = z1 u = 2 ∙ 16 = 32.
Предварительное значение модуля передачи, мм,
соответствует стандартному значению m = 8 мм.
Предварительное значение коэффициента диаметра червяка
.
Полученное значение q´ равно ближайшему стандартному q = 8.
Проверяем минимально допустимое значение q из условия жесткости червяка qmin = 0,212 z2 = 0,212 ∙ 32 = 6,8 < q = 8.
Коэффициент смещения (по (3.111)
.
Угол подъема линии витка червяка:
на делительном цилиндре
γ = arсtg (z1 / q) = arсtg (2 / 8) = 14 о;
на начальном цилиндре
γw = arсtg [z1 / (q + 2x)] = arсtg [2 / (8 + 2 ∙ 0)] = 14 о.
Фактическое передаточное число
uф = z2 / z1 = 32 / 2 = 16.
Полученное значение uф не отличается от заданного более чем на 5 % .
Размеры червяка и колеса:
диаметры делительный и начальный червяка, мм,
; ;
диаметр вершин витков, мм,
;
диаметр впадин, мм,
.
Длина b1 нарезанной части червяка при коэффициенте смещения х ≤ 0, мм,
b1 = (10 + 5,5 |x| + z1) m = (10 + 5,5 ∙ 0 + 2) 8 = 96.
Для фрезеруемых и шлифуемых червяков при m < 10 мм полученную расчетом длину b1 увеличивают на 25 мм и округляют до стандартного значения по табл. П.1. Окончательно b1 = 120 мм.
Диаметры колеса, мм:
делительный
;
вершин зубьев
;
впадин
;
наибольший
,
где k = 2 для передач с эвольвентным червяком.
Ширина венца (при z1 = 2, ψa = 0,355), мм,
b2 = ψa aw = 0,355 ∙ 160 = 56,8,
после округления, окончательно принимаем b2 = 56 мм.
Проверяем межосевое расстояние: 2 aw = d2 + dw1. 2 ∙ 160 = 256 + 64 – условие выполняется.
Проверочный расчет передачи на прочность
Определяем скорость скольжения в зацеплении υск, м/с:
.
.
По полученному значению υск уточняем допускаемое напряжение, МПа:
Окружная скорость червячного колеса, м/с,
.
При обычной точности изготовления (υ2 ≤ 3 м/с) и выполнении условия жесткости червяка принимаем KH υ = 1.
Коэффициент деформации червяка (см. табл. 3.24) θд = 57.
Коэффициент, учитывающий влияние режима работы передачи на приработку зубьев червячного колеса и витков червяка принимаем по табл. 3.25. Для тяжелого режима нагружения (I) X = 0,77.
Коэффициент концентрации нагрузки
KHβ = 1 + (z2 / θд)3 (1 – X) = 1 + (32/57)3 (1 – 0,77) = 1,04.
Коэффициент нагрузки
K = KH υ KHβ = 1 ∙ 1,04 = 1,04.
Значение коэффициента нагрузки К принимают одинаковым при расчете на контактную и изгибную выносливость.
Коэффициент полезного действия червячной передачи
.
Номинальное значение крутящего момента на выходном валу редуктора, Н ∙ м
T2 = T1 u ηчр = 54,8 ∙ 16 ∙ 0,89 = 780,4.
Для эвольвентных червяков коэффициент Zσ = 5350.
Вычисляем расчетное контактное напряжение, МПа:
Перегрузка передачи составляет
,
что меньше допускаемых 5 % перегрузки. Таким образом, обеспечено полное использование материала по контактной выносливости.
Проверка зубьев колеса по напряжениям изгиба
Окружная сила на колесе, Н,
.
Приведенное число зубьев колеса
zυ2 = z2 / cos3γw = 32 / cos 314o = 35.
Коэффициент формы зуба колеса, для zυ2 = 35, равен YF2 = 1,64
Расчетное напряжение изгиба, МПа
< .
Условие выполняется.
Проверочный расчет на прочность зубьев червячного колеса
при действии пиковой нагрузки
Для привода с асинхронным электродвигателем принимаем Kпер = Tmax / Тн. У выбранного нами электродвигателя АИР132S6 Tmax / Тн = 2,2 (табл. П.2).
Предельные допускаемые напряжения при проверке на максимальную статическую или единичную пиковую нагрузку для материалов II-й группы (п. 3.6.1):
[σ]Hmax = 2σт = 2 ∙ 195 = 390 МПа; [σ]Fmax = 0,8 σт = 0,8 ∙ 195 = 156 МПа.
Проведем проверку на контактную прочность при кратковременном действии пикового момента:
.
Условие выполняется.
Проведем проверку зубьев червячного колеса на прочность по напряжениям изгиба при действии пикового момента:
.
Условие выполняется.
Тепловой расчет
В связи с невысоким КПД и большим выделением теплоты червячный редуктор проверяем на нагрев.
Мощность на червяке, Вт,
P1 = 0,105Т2 n2 / η = 0,1 ∙ 780,4 ∙ 60/0,89 = 5 524.
Площадь А поверхности охлаждения корпуса приближенно принимаем в зависимости от межосевого расстояния. При aw = 160 мм А = 0,53 м 2.
Для чугунного корпуса при естественном охлаждении коэффициент теплоотдачи принимаем KТ = 16 Вт/(м2 ∙ °С).
Температура нагрева масла (корпуса) при установившемся тепловом режиме без искусственного охлаждения, о С,
.
Условие tраб = 75о С ≤ [t]раб = 95 … 110 ºС выполняется без искусственного охлаждения.
Основные параметры рассчитанной червячной передачи сводим в табл. 3.27.
Таблица 3.27
Основные параметры червячной передачи
Параметр |
Червяк |
Колесо |
Модуль передачи, m, мм |
– |
8 |
Коэффициент диаметра червяка |
8 |
– |
Число зубьев |
– |
32 |
Число заходов, z1 |
2 |
– |
Делительные диаметры, de, мм |
64 |
256 |
Диаметр вершин витков, da1, мм |
80 |
– |
Наибольший диаметр daM2, мм |
– |
284 |
Ширина венца b2, мм |
– |
56 |