- •А.И. Андреев и.В. Андреев
- •Воронеж 2015
- •1. Структура механизмов
- •2. Основные виды механизмов
- •3. Кинематический расчет механизмов
- •3.1. Аналитические методы исследования кинематики механизмов
- •4. Динамика механизмов
- •4.1. Силы, действующие на звенья
- •4.2. Определение крутящего момента на ведомом валу
- •4.3. Приведение масс в механизмах
- •4.4. Приведение сил и моментов сил в механизмах
- •5. Уравнения движения механизма
- •5.1. Уравнение движения механизма в интегральной форме, три стадии движения механизма
- •5.2. Механические характеристики электродвигателей
- •5.3. Уравнение движения механизма в дифференциальной
- •5.4. Трение в кинематических парах
- •5.5. Коэффициент полезного действия механизмов
- •6. Деформации и напряжения деталей
- •6.1. Деформация деталей, виды деформаций
- •6.2. Напряжения и метод сечений
- •7. Осевое растяжение и сжатие. Сдвиг
- •7.1. Напряжения и деформации при растяжении
- •7.2. Закон Гука и параметры кривой растяжения образца
- •7.3. Закон Гука для двухосного напряженного состояния
- •7.4. Определение твердости
- •Расчеты на прочность и жесткость
- •Деформации и напряжения при сдвиге
- •7.7. Закон Гука при сдвиге
- •8. Кручение и изгиб
- •8.1 Деформации и напряжения при кручении
- •8.2. Изгиб. Виды изгиба и их особенности. Типы опор и опорные реакции
- •8.3. Чистый изгиб балки
- •9. Характеристики плоских сечений и поперечный изгиб
- •9.1. Геометрические характеристики плоских сечений
- •Плоский поперечный изгиб. Изгибающий
- •Правила построения эпюр изгибающих моментов
- •Напряжения при поперечном изгибе. Расчеты
- •9.5. Прогиб балок. Расчеты на прочность
- •10. Прочность при сложных деформациях
- •10.1. Сложные деформации. Теории прочности
- •10.2. Пространственный изгиб
- •10.3. Совместное действие изгиба и растяжения (сжатия)
- •10.4. Совместное действие изгиба и кручения
- •11. Продольный изгиб. Прочность при переменных напряжениях
- •11.1. Устойчивость сжатых стержней. Формула Эйлера
- •11.2. Проверка сжатых стержней на устойчивость
- •11.3. Переменные напряжения. Выбор допускаемых напряжений
- •Концентрация напряжений и ее влияние
- •11.5. Определение допускаемых напряжений
- •12.4. Геометрические характеристики механизма
- •13. Силовой расчет механизмов
- •14. Расчет механизмов на прочность
- •14.1. Прочностные расчеты фрикционных передач
- •14.2. Износостойкость механизма винт–гайка
- •14.3. Расчет на прочность цилиндрических зубчатых передач
- •14.4. Расчет на прочность червячных передач
- •15. Определение прочности валов и осей механизмов
- •16. Основы конструирования механизмов и отдельных деталей передач
- •Проектирование червяков и червячных колёс
- •Конструирование деталей фрикционных передач
- •Конструкции валов и осей
- •Точность изготовления деталей
- •Размеры. Квалитеты. Система отверстия
- •Точность геометрической формы деталей
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Оглавление
- •11. Продольный изгиб. Прочность при переменных
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
12.4. Геометрические характеристики механизма
винт-гайка
В передаче винт-гайка используют в основном трапецеидальную резьбу (рис. 12.7,.а) и лишь в отдельных случаях – метрическую (рис. 12.7, б).
Рис. 12.7. Трапецеидальная (а) и метрическая (б) резьба
Резьба имеет наружный , внутренний и средний диаметры ( относится к винту, - к гайке), шаг , теоретическую высоту H и рабочую высоту профиля H1 , угол профиля , угол подъема резьбы , число заходов , ход резьбы .
Для трапецеидальной резьбы в стандартах определены профиль и основные ее размеры. У этой резьбы , ; , мм, =1.5 мм.
Для метрической резьбы эти параметры даны в отрасдевых стандартах, где угол профиля резьбы , шаг и высота профиля H. Теоретическая высота H и рабочая высота профиля связаны соотношением H1 = 5/8 H = 0,541 P и при этом выбирается для винта и для гайки соответственно H/8 и H/4.
Контрольные вопросы
Что включает расчет геометрии фрикционных передач?
Каким образом определяется диапазон регулирования лобового вариатора?
Как определяются межосевое расстояние, угол обхвата и длина ремня для фрикционной передачи с гибкой связью?
Чем определяется угол поворота ролика для фрикционных передач, в которых силовое замыкание осуществляется с помощью пружин?
От чего зависит высота зуба в зубчатой передаче?
Каким образом определяется делительные диаметры, диаметры выступов и впадин, межосевое расстояние для зубчатых механизмов?
Что такое модуль зубчатых механизмов и как он выбирается?
Какие зубчатые колеса относят к мелкомодульным?
Чему равна ширина зубчатого венца и от чего она зависит для зубчатых колес?
Каким образом определяется делительный диаметр, диаметр вершин и впадин червяка?
Что входит в расчет геометрии червячного колеса?
Каким образом определяется длина нарезной части червяка и угол подъема его винтовой линии?
13. Силовой расчет механизмов
Для вычисления крутящего момента на ведомом валу механизма используется соотношение (4.4)
,
где - крутящий момент на ведущем валу механизма.
Для создания крутящего момента на входном валу в
механизме РЭС используются различные электродвигатели /5/ с редуктором и без них. Развиваемый электродвигателем крутящий момент (Н∙м) при мощности (Вт) и угловой скорости вращения двигателя равен:
, (13. 1)
где - число оборотов двигателя (мин-1). При включении редуктора в состав механизма равен
, (13. 2)
где - передаточное число редуктора; - его коэффициент полезного действия.
Для зубчатой передачи коэффициент полезного действия равен:
, (13. 3)
где - коэффициент, учитывающий увеличение силы трения в мелкомодульных зубчатых парах, f – коэффициент трения скольжения, обычно равный ; - окружная сила <30.0 Н. В силовой расчет механизма входит определение сил, действующих в зацеплении. При зацеплении прямозубчатых колес в полюсе П (рис. 13.1) действующая по общей нормали к профилям зубьев сила нормального давления раскладывается на окружную и радиальную силы. При моменте , приложенным к зубчатому колесу диаметром , эти силы определяются формулами:
, (13.4)
, (13.5)
. (13.6)
Рис. 13.1. Силы, действующие в прямозубчатой передаче
При работе червячной передачи сила нормального давления Fn образует с силой трения Fтр, возникающей между витками червяка и зубьями колеса, равнодействующую силу Fc, которая может быть разложена на три составляющие – окружную на червяке Ft1(равную осевой на колесе Fa2), осевую на червяке Fa1 (равную окружной на колесе Ft2 ) и радиальную Fr (рис. 13.1):
, (13.7)
, (13.8)
. (13.9)
Сила нормального давления равна:
. (13.10)
Коэффициент полезного действия червячной передачи на ведущем червяке равен:
, (13.11)
где ρ - приведенный угол трения, равный /1/.
При этом крутящий момент определяют в соответствии с формулой (13.1) для червячной передачи, подставляя рассчитанное значение и передаточное отношение , а затем находят силы в зацеплении.
Рис. 13.2. Определение сил червячной передачи
Для механизма винт-гайка зависимость между окружной силой и осевой силой определяют из выражения /3/:
, (13.12)
а необходимый крутящий момент на винте равен:
, (13.13)
где - приведенный угол трения; - угол подъема резьбы; P – шаг резьбы. При осевой силе < 10 Н крутящий момент равен:
, (13.14)
где - поправочный коэффициент;
. (13.15)
Коэффициент полезного действия определяют по формуле (13.12), где переменную γ заменяют углом подъема резьбы β.
(13.16)
Фрикционная передача с роликами (рис. 12.1) работает при и для надежности берут:
, (13.17)
где - сила трения; - передаточное окружное усилие; - крутящий момент на ведущем ролике; - коэффициент запаса сцепления. Если , то сила поджатия роликов при параллельных валах:
. (13. 18) При торцевом касании эта сила в 2 раза меньше, т.е. . Коэффициент трения скольжения зависит от материала, шероховатости поверхности и условий смазки. В случае контакта без смазки при стальном и бронзовом роликах , при стальных роликах , при стальном и текстолитовом .
Для фрикционных передач с гибкой связью, использующих силы трения и связанных с упругим скольжением ремня по шкивам, изменяются усилия по дуге обхвата от значения до на ведущем и до на ведомом шкивах. Угол обхвата ведущего шкива , а для увеличения угла обхвата и силы натяжения гибкой связи применяют натяжные ролики.
Начальная сила натяжения гибкой связи:
, (13. 19)
где - напряжение предварительного натяжения, зависящее от типа гибкой связи; - площадь сечения. Для силовых передач гибкой связью ремнем из синтетических волокон из синтетических волокон c полиамидным покрытием при толщине ремня мм напряжение предварительного натяжения МПа, для плоских резинотканевых ремней МПа.
Для передач, используемых в механизмах настройки, ввиду меньшей упругости применяемых материалов и малой величины передаваемого окружного усилия МПа. Передача окружного усилия вызывает перераспределение начальной силы натяжения при . Для создания сил трения необходимо, что . Из системы уравнений
, (13.20)
, (13.21)
получим: и .
Предельное соотношение между силами и определяется формулой Эйлера
, (13. 22)
где - коэффициент трения скольжения; - угол обхвата.
Отсюда следует что
. (13.23)
Силы натяжения ветвей ремня нагружают валы силой Fв, равной
. (13. 24)
Задаваясь сечением ремня, коэффициентом трения скольжения и геометрией передачи проводят ее силовой расчет.
Рис. 13.3. Силовая схема передачи с гибкой связью
При определении коэффициента полезного действия для фрикционной передачи с гибкой связью /2/учитывают, что при работе плоскоременной передачи часть энергии расходуется на упругий гистерезис, сдвиг, изгиб, на скольжение ремня по шкивам, аэродинамическое сопротивление движению ремня и шкивов, сопротивление трению подшипниках валов передачи. В клиноременной и круглой передачах добавляются потери на трение при радиальном перемещении ремня в процессе входа в канавку шкива и выхода из нее, а также потери на упругий гистерезис при изгибе ремня. Коэффициент полезного действия ременной передачи зависит от коэффициента тяги Ψ0 и соответствующего ему относительного скольжения ремня ξ.
Наибольший коэффициент полезного действия η соответствует некоторому значению Ψ0 на линейном участке кривойскольжения (рис. 13.4). При увеличении Ψ0 происходит снижение коэффициента полезного действия из-за нарастания потерь энергии на трение.
Рис 13.4. Кривая скольжения ξ и коэффициент полезного действия η от коэффициента тяги Ψ0 для фрикционных передач с гибкими связями
Эффективным считают нагруженные передачи, соответствующие наибольшему коэффициенту полезного действия и некоторому запасу по сцеплению ( Ψ0 = 0,4 ÷ 0,5) – для плоскоременных передач, ( Ψ0 = 0,5 ÷ 0,6) – для круглоременных передач, ( Ψ0 = 0,6 ÷ 0,7) – для клиноременных передач.
При этом коэффициент полезного действия равен η = 0,97 ÷ 0,98 для плоскоременной передачи, η = 0,95 ÷ 0,97 для круглоременной и η = 0,92 ÷ 0,97 для клиноременной передач.
Контрольные вопросы
Как определяется крутящий момент на ведомом валу?
От чего зависит крутящий момент на ведущем валу двигателя?
Чему равен коэффициент полезного действия зубчатых механизмов?
Как определяются окружная, радиальная и сила нормального давления для прямозубчатых механизмов?
Какие силы действуют в конической зубчатой передаче и методы их расчета?
От чего зависят силы, действующие в червячной зубчатой передаче?
Как рассчитывается коэффициент полезного действия для червячной зубчатой передачи?
Каким образом определяется сила трения для фрикционной передачи с роликами?
Чему равна сила поджатия роликов при параллельных валах?
Как рассчитывается сила поджатия роликов для торцевого зацепления фрикционных дисков?
От чего зависит коэффициент трения скольжения и чему он равен для различных материалов фрикционных дисков?
Каким образом определяется начальная сила натяжения гибкой связи?
Как рассчитывается силы связанные с передачей окружного усилия в фрикционных механизмах с гибкой связью?
Чему равны силовые характеристики механизма винт-гайка?
Охарактеризуйте формулу Эйлера для расчета сил.