книги из ГПНТБ / Жуковский М.И. Расчет обтекания решеток профилей турбомашин
.pdfТаблица 10
|
Вычисление скоростей с |
использованием |
формулы (32) |
|
|||
|
|
Сглажен |
|
|
|
||
0" |
Д5 |
ные |
|
ds |
Ы1 |
$ |
|
значения |
|||||||
/ ' |
|
|
У |
||||
|
Дз |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Т* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
—2,733 |
1 |
|
0 |
0,098 |
0,096 |
|
0,5291 |
0,047 |
||
10 |
0,106 |
0,103 |
|
0,5720 |
—2,836 |
0,068 |
|
20 |
0,110 |
0,108 |
|
0,6055 |
—2,864 |
0,091 |
|
30 |
0,112 |
0,113 |
|
0,6321 |
—2,843 |
0,114 |
|
40 |
0,120 |
0,120 |
|
0,6670 |
—2,758 |
0,139 |
|
50 |
0,122 |
0,126 |
|
0,7034 |
—2,721 |
0,165 |
|
60 |
0,132 |
0,136 |
|
0,7420 |
—2,830 |
0,192 |
|
70 |
0,163 |
0,160 |
|
0,8389 |
—2,932 |
0,222 |
|
80 |
0,188 |
0,189 |
|
1,0060 |
—2,897 |
0,257 |
|
90 |
0,200 |
0,200 |
|
1,1388 |
—2,758 |
0,298 |
|
100 |
0,178 |
0,178 |
|
0,1049 |
—2,630 |
0,340 |
|
НО |
0,144 |
0,143 |
|
0,9186 |
—2,647 |
0,378 |
|
120 |
0,122 |
0,123 |
|
0,7496 |
—2,716 |
0,410 |
|
130 |
0,112 |
0,114 |
|
0,6733 |
—2,680 |
0,437 |
|
140 |
0,104 |
0,106 |
|
0,6289 |
. —2,677 |
0,462 |
|
150 |
0,100 |
0,100 |
|
0,5902 |
—2,711 |
0,485 |
|
160 |
0,086 |
0,092 |
|
0,5514 |
—2,732 |
0,506 |
|
170 |
0,084 |
0.083 |
|
0,5027 |
—2,738 |
0,526 |
|
180 |
0,073 |
0,072 |
|
0,4498 |
—2,653 |
0,544 |
|
190 |
0,050 |
0,051 |
|
0,3557 |
—2,672 |
0,560 |
|
200 |
0,034 |
0,033 |
|
0,2339 |
—2,743 |
0,571 |
|
210 |
0,028 |
0,026 |
|
0,1413 |
—1,832 |
0,578 |
|
220 |
0,068 |
0,066 |
|
0,2259 |
0,915 |
0,585 |
|
230 |
0,140 |
0,138 |
|
0,5624 |
1,368 |
0,600 |
|
240 |
0,226 |
0,224 |
|
1,0314 |
1,390 |
0,630 |
|
250 |
0,308 |
0,308 |
|
1,5432 |
1,404 |
0,679 |
|
260 |
0,354 |
0,354 |
|
1,9490 |
1,448 |
0,775 |
|
270 |
0,328 |
0,328 |
|
2,0159 |
1,540 |
0,820 |
|
280 |
0,246 |
0,244 |
|
1,6693 |
1,686 |
0,890 |
|
290 |
0,153 |
0,154 |
|
1,1383 |
1,879 |
0,943 |
|
300 |
0,074 |
0,074 |
|
0,6341 |
2,160 |
0,977 |
|
310 |
0,024 |
0,024 |
|
0,2436 |
2,708 |
0,994 |
|
320 |
0,022 |
0,022 |
|
0,0993 |
0,510 |
0 |
|
330 |
0,040 |
0,040 |
|
0,1623 |
—2,807 |
0,005 |
|
340 |
0,070 |
0,070 |
|
0,3156 |
—2,753 |
0,014 |
|
350 |
0,086 |
0,087 |
|
0,4598 |
—2,603 |
0,029 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
102
Сравнение скоростей обтекания решетки ТЗА, определенных указанным способом и по формулам (31), приведено на фиг. 39.
Скорость в любой точке профиля может быть вычислена из соот ношения 1
w(s) _ »i(b, ?) т Mb, 9) tg РОО "1'«г(Ь,<?)Г |
q |
d~s |
’ 2 ’ |
df) |
|
лено по формулам (31)---------- —-—вычислено по формуле (32)
а 6
численного дифференцирования.
где
Г = tgp2tg fJi; |
|
(34) |
tgpoo = 4r(tg i -i- tgfj2); |
|
(35) |
wz = Wx COS ! — Wz COS 2 — |
COS poo- |
|
Если конформное отображение выполнено, то |
в правой части |
|
формулы (33) известны все величины, кроме угла выхода потока ». Вычисление р2 производится по изложенному выше методу.
Равенство (1), гл. 1, записывается, |
согласно (33), в следующем виде: |
|
“1 (b,<?) -i- |
4) (tg Pi + tg z) |
«г (в, <7)(tg р, — tg Pi) |
|
ds |
9=9 вып |
|
~&Г |
|
«1 (Ь, q) + 4“ “2 |
(fS 1 T tg P2) + “r (b- <?) (tg P2 — tg Pi) |
|
|
ds |
(36) |
|
6=9 вогн , |
|
|
~dfT |
|
1 Скорость w (s) относится к характерной постоянной величине wz.
103
где |
и 9вог„ — величины 9, соответствующие значениям s |
вточках резкого падения скорости вблизи выходной кромки.
Задавая два-три значения р2, вычисляем скорости вблизи
выходной кромки и путем линейной интерполяции находим вели чину р2, обеспечивающую выполнение равенства (36). Определение р2
графическим путем показано на фиг. 40. |
|
решетки |
рас |
|||||||
На фиг. 41 приведено сравнение для турбинной |
||||||||||
четных |
эпюр |
скорости с опытными. |
Значение 2 = 15°45' найдено |
|||||||
|
|
|
|
|
по указанному выше пра |
|||||
|
|
|
|
|
вилу. |
Опытное |
значение |
|||
|
|
|
|
|
угла |
выхода |
равно |
16°. |
||
|
|
|
|
|
Распределения |
скоростей, |
||||
|
|
|
|
|
обозначенные |
|
пунктиром |
|||
|
|
|
|
|
и тонкой сплошной линией, |
|||||
|
|
|
|
|
соответствуют |
|
произволь |
|||
|
|
|
|
|
но заданным |
|
углам вы |
|||
|
|
|
|
|
хода |
2 = 14°15' и |
2 = |
|||
|
|
|
|
|
—17°15'. Скорости, вычис |
|||||
|
|
|
|
|
ленные для |
2 = 14°15', |
||||
|
|
|
|
|
имеют на выходной |
части |
||||
|
|
|
|
|
выпуклой |
стороны |
про |
|||
|
|
|
|
|
филя |
резко |
конфузорный |
|||
|
|
|
|
|
характер, несоответствую |
|||||
Фиг. 40. |
К определению угла ? 2. |
щий опытной эпюре. При |
||||||||
ф2=17°15' |
распределение |
|||||||||
зорным. Хорошее соответствие с |
|
скоростей является диффу |
||||||||
опытом получается лишь для зна |
||||||||||
чения |
р2 = 15°45', |
вычисленного |
из |
условия |
равенства |
скоростей |
||||
вблизи |
выходной |
кромки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Опытные значения скоростей определены Н. А. Скнарем при |
||||||||||
Re-3-lO5 |
и М2 |
= 0,27. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Сравнение расчетного распределения скоростей с опытным для решетки профилей направляющего аппарата дано на фиг. 42. Опыт ные значения скоростей при Re = 3 • 105 и М2 = 0,27 получены Е. А. Гукасовой.
Следует заметить, что получаемое удовлетворительное соответ ствие между углами определенными расчетом и опытным путем, имеет важное значение для правильной оценки характера обтекания
решетки профилей, так как при этом уточняется распределение
скоростей на наиболее важном выходном участке выпуклой части профиля.
Для обеспечения необходимой точности расчета р2 отклонение Д в процессе вычисления координат при конформном отображении не должно превышать для выходной части профиля величины,
равной 0,001 -4-0,002-j-. Здесь |
Д — уаад— г/(8, q) |
есть |
разность |
|
между ординатами |
заданного |
профиля и фактически рассчитан |
||
ного при одинаковых значениях х. При менее |
точном |
расчете |
||
расхождение между |
2расч и |
может достигать |
1°. При |
|
104
Фиг. 41. К определению |
угла |
г(Мг « 0,3): |
|
-------- 2расч= 14°15'; |
п |
|
|
--------------------- Р 2расч— 17°15;------------------- |
— Р2расч ~ |
|
|
— 15°45° при webin = weoSH; |
оо о о о о - ргэксп= 16°- |
Фиг. 42. Распределение скоростей по профилю в трубинной |
|
|
|
|
решетке направляющих лопаток при Ма = 0,27; |
|
|
|
----------------------расчетное; о о о о о — экспериментальное. |
выполнении |
расчета |
вычисления |
ведутся с |
четырьмя |
знаками |
||
после запятой. |
профилей компрессорного |
типа |
при |
q < 0,7 |
|||
В случае |
решеток |
||||||
в рядах (22) удерживаются 10 членов. В случае турбинных решеток |
|||||||
при q < 0,88 |
следует |
брать 12 членов. |
Для больших |
значений q |
|||
в разложениях необходимо брать |
14—16 |
членов. |
|
|
|||
Расчет ведется с контролем всех действий. Вычисление коэф
фициентов |
рядов |
(22) (анализ) |
и вычисление функций х, у. |
|
х', у' при помощи |
формул |
(22) |
и (31) (синтез) производится |
|
численно |
по методу |
Рунге |
[31], |
122]. |
Определение обтекания невязкой несжимаемой жидкостью произ вольной решетки профилей может быть выполнено также методом электрогидродинамической аналогии (ЭГДА). Этот метод, применен ный для исследования решеток профилей впервые Л. А. Симоновым,
позволяет определить бесциркуляционное обтекание решетки. Пол ное обтекание получается при помощи пересчета.
15. РАСЧЕТ РЕШЕТОК ПРОФИЛЕЙ, БЛИЗКИХ К ЗАДАННЫМ
Построение решеток профилей, близких к заданным, позволяет
получить хорошее первое приближение при решении задачи об обте
кании произвольной решетки.
Вслучае решеток компрессорного типа или решеток гидромашин
вкачестве исходного приближения может быть взята решетка пла стин. Расчет решетки пластин производится по приведенным в гл. I формулам (74) при помощи табл. 1. При этом угол установки пластин
а |
|
b |
л |
соответ |
р0 и |
отношение —принимаются в |
первом приближении |
||
ственно |
равными углу установки |
и густоте решетки |
профилей. |
|
Расчет турбинных решеток основан на применении метода,
изложенного в п. 10. По значениям вогнутостей выпуклой и вогну той сторон профиля f\ и /2, густоты-у-и угла установки находятся
параметры преобразования н, q и Ъд. Значительная часть расче
тов может выполняться графически путем использования табулиро
ванных функций Vi и У2 122].
Приведем более простой способ получения решеток, близких к заданным. Пусть необходимо рассчитать решетку профилей с густо
той Ь* |
и с углом установки |
Предположим сначала, что решетка |
||
той |
же густоты Ь*, но с углом |
установки профилей 36 отличным |
||
от |
3&, |
рассчитана, т. е. для |
такой решетки известно соответствие |
|
между |
точками профиля х, |
у |
и точками окружностей в решетке |
|
с густотой q
х— х (9, <?);
У= У (% Я)-
Повороту профилей |
на угол |
ДР6 = $ь — 3* |
соответствует |
|
поворот |
окружностей |
на некоторый угол Д9, |
причем, лишь |
|
в случае |
единичного |
профиля Д й |
= ДО. |
|
106
Так как при повороте окружностей на угол Д9 величина 60 изменяется также на величину, равную Д9 (фиг. 19), то приближенное
значение |
Д9 |
можно найти при помощи графиков зависимости |
&о = /( о, |
%) |
(Фиг22). |
Будем считать в первом приближении, что при повороте профиля смещение всех точек его обвода будет происходить на один и тот
же угол ДО. Тогда, определив при помощи кривых фиг. 22 это сме щение, для заданного профиля будем иметь
х* х (6 + Д8, </); ■
</* у (8 4 ДО, q).
Полученные приближенные значения х*, у* не определяют еще граничного значения регулярной функции г* (С), так как смещение всех точек принято равным Д9. Для построения такой функции зна
чения х*, у* разлагаются в |
ряды (22), вычисляется значение q* |
и определяются по формулам |
(23) коэффициенты ап, Ьп. Вычислен |
ные после этого функции х* (9, q), у* (9, q) представляют собой веще
ственную и мнимую части граничного значения регулярной функции (49), гл. II. Рассчитанная так решетка может быть взята в качестве близкой для вычисления дальнейших приближений.
Если заданная решетка профилей отличается от какой-либо рассчитанной не только углом установки, но и по своей густоте
b — — , то определение общего смещения д9 осуществляется также
при помощи зависимостей, изображенных на фиг. 22. При этом на величину Д9 влияет не только различие в углах установки Д =
=— г>, но и разность ДЬ = Ь* — Ь.
Приближенные значения для х*, у* получаются при этом по фор
мулам
х* = Л- х ( 9 --- Д9, q);
у* =-^//(9 +Д6,<7).
Этот же прием может быть распространен с принятым прибли
жением на случай, когда имеется различие и в форме профилей. Указанный способ расчета применим в случае значений Д9, не превышающих 3—6°.
Изложенный способ построения решеток профилей, близких к заданным, позволяет рассчитать обтекание как компрессорных, так и турбинных решеток, если известно обтекание нескольких
типовых решеток. Набор таких решеток, обтекание которых известно, приведен в табл. 11. Форма некоторых профилей показана на фиг. 43—
46. Профили построены в масштебе t — IOOjmjh. Координаты профиля и соответствие точек значениям 9 на окружности в решетке кругов приведены в указанной таблице. Турбинные решетки имеют № 1—8, компрессорные 9—10.
107
. 44. Турбинная решетка № 4: t = 0,635; 75°20'.
Фиг. 45. Турбинная ре-
шетка № 7: /= 0,644;(, = 67°30'.
Фиг. 46. Компрессорная
решетка № 9: t ~ 0,619; = 53°20'.
108
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11 |
|
|
Таблица вспомогательных |
решеток |
профилей |
|
|
|||
|
|
Решетка № 1; |
q = 0,854; |
|
Решетка № 2; |
q — 0,877; |
|||
|
|
F = 0 ,619 |
|
|
|
t = 0,630 |
|
||
|
6° |
|
У |
|
S |
е° |
X |
У |
S |
|
X |
|
|
Т” |
|||||
|
0 |
0,971 |
0, |
19 |
0,089 |
0 |
1,266 |
0,342 |
0,073 |
|
10 |
0,954 |
0,519 |
0,117 |
10 |
1,245 |
0,444 |
0,098 |
|
|
20 |
0,931 |
0,619 |
0,145 |
20 |
1,219 |
0,548 |
0,122 |
|
|
30 |
0,904 |
0,718 |
0,174 |
30 |
1,192 |
0,650 |
0,147 |
|
|
40 |
0,877 |
0,813 |
0,201 |
40 |
1,163 |
0,748 |
0,171 |
|
|
50 |
0,848 |
0,902 |
0,227 |
50 |
1,132 |
0,838 |
0,193 |
|
|
60 |
0,818 |
0,988 |
0,253 |
60 |
1,100 |
0,926 |
0,215 |
|
|
70 |
0,788 |
1,077 |
0,279 |
70 |
1,061 |
1,023 |
0,240 |
|
|
80 |
0,753 |
1,173 |
0,307 |
80 |
1,013 |
1,137 |
0,269 |
|
|
90 |
0,702 |
1,276 |
0,339 |
90 |
0,932 |
1,261 |
0,303 |
|
|
100 |
0,622 |
1,369 |
0,373 |
100 |
0,806 |
1,382 |
0,344 |
|
|
ПО |
0,518 |
1,439 |
0,408 |
НО |
0,659 |
1,464 |
0,383 |
|
|
120 |
0,410 |
1,480 |
0,440 |
120 |
0,515 |
1,490 |
0,417 |
|
|
130 |
0,310 |
1,492 |
0,468 |
130 |
0,392 |
1,479 |
0,446 |
|
|
140 |
0,224 |
1,487 |
0,492 |
140 |
0,294 |
1,443 |
0,471 |
|
|
150 |
0,158 |
1,471 |
0,510 |
150 |
0,214 |
1,395 |
0,492 |
|
|
160 |
0,117 |
1,447 |
0,524 |
160 |
0,155 |
1,340 |
0,511 |
|
|
170 |
0,100 |
1,412 |
0,535 |
170 |
0,110 |
1,283 |
0,528 |
|
. |
180 |
0,100 |
1,372 |
0,546 |
180 |
0,082 |
1,232 |
0,542 |
|
|
190 |
0,125 |
1,339 |
0,559 |
190 |
0,078 |
1,190 |
0,552 |
|
|
200 |
0,191 |
1,308 |
0,590 |
200 |
0,097 |
1,156 |
0,562 |
|
|
210 |
0,300 |
1,254 |
0,613 |
210 |
0,139 |
1,135 |
0,573 |
|
|
220 |
0,431 |
1,163 |
0,657 |
220 |
0,224 |
1,157 |
0,595 |
|
|
230 |
0,554 |
1,039 |
0,707 |
230 |
0,426 |
1,181 |
0,643 |
|
|
■240 |
0,686 |
0,889 |
0,760 |
240 |
0,713 |
1,078 |
0,713 |
|
|
250 |
0,790 |
0,727 |
0,814 |
250 |
0,937 |
0,858 |
0,785 |
|
|
260 |
0,880 |
0,559 |
0,867 |
260 |
1,082 |
0,628 |
0,849 |
|
|
270 |
0,945 |
0,388 |
0,917 |
270 |
1,188 |
0,412 |
0,905 |
|
|
280 |
0,971 |
0,244 |
0,957 |
280 |
1,244 |
0,229 |
0,949 |
|
|
290 |
0,981 |
0,158 |
0,982 |
290 |
1,272 |
0,108 |
0,979 |
|
|
300 |
0,998 |
0,115 |
0,995 |
300 |
1,283 |
0,043 |
0,994 |
|
|
310 |
1,010 |
0,100 |
0 |
310 |
1,288 |
0,033 |
0 |
|
|
320 |
1,009 |
0,119 |
0,006 |
320 |
1,300 |
0,054 |
0,005 |
|
|
330 |
1,006 |
0,171 |
0,020 |
330 |
1,300 |
0,097 |
0,016 |
|
|
340 |
. 1,002 |
0,238 |
0,038 |
340 |
1,294 |
0,167 |
0,032 |
|
|
350 |
0,988 |
0,321 |
0,062 |
350 |
1,285 |
0,249 |
0,051 |
|
109
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 11 |
|||
|
Решетка № 3; |
q — 0,856: |
|
|
Решетка № 4; |
q =0,900; |
|
|
|
t = 0,562 |
|
|
t = 0,635 |
|
|||
b° |
X |
У |
S |
f)° |
|
У |
S |
|
~г |
X |
~L |
||||||
|
|
|||||||
0 |
1,303 |
0,389 |
0,073 |
0 |
1,572 |
0,372 |
0,057 |
|
10 |
1,276 |
0,490 |
0,099 |
10 |
1,548 |
0,474 |
0,079 |
|
20 |
1,246 |
0,595 |
0,125 |
20 |
1,518 |
0,575 |
0,102 |
|
30 |
1,216 |
0,701 |
0,152 |
30 |
1,482 |
0,678 |
0,124 |
|
40 |
1,189 |
0,803 |
0,179 |
40 |
1,445 |
0,778 |
0,147 |
|
50 |
1,160 |
0,898 |
0,203 |
50 |
1,402 |
0,873 |
0,169 |
|
60 |
1,132 |
0,987 |
0,225 |
60 |
1,351 |
0,970 |
0,193 |
|
70 |
1,095 |
1,074 |
0,250 |
70 |
1,282 |
1,077 |
0,220 |
|
80 |
1,038 |
1,166 |
0,277 |
80 |
1,173 |
1,204 |
0,255 |
|
90 |
0,944 |
1,263 |
0,310 |
90 |
0,993 |
1,306 |
0,300 |
|
100 |
0,810 |
1,356 |
0,350 |
100 |
0,763 |
1,327 |
0,347 |
|
НО |
0,658 |
1,422 |
0,390 |
ПО |
0,574 |
1,279 |
0,388 |
|
120 |
0,509 |
1,453 |
0,428 |
120 |
0,451 |
1,200 |
0,420 |
|
130 |
0,379 |
1,458 |
0,460 |
130 |
0,361 |
1,115 |
0,446 |
|
140 |
0,272 |
1,444 |
0,487 |
140 |
0,293 |
1,028 |
0,470 |
|
150 |
0,186 |
1,424 |
0,508 |
150 |
0,235 |
0,939 |
0,492 |
|
160 |
0,132 |
1,401 |
0,523 |
160 |
0,189 |
0,850 |
0,514 |
|
170 |
0,105 |
1,368 |
0,534 |
170 |
0,154 |
0,758 |
0,535 |
|
180 |
0,100 |
1,331 |
0,544 |
180 |
0,127 |
0,671 |
0,554 |
|
190 |
0,116 |
1,291 |
0,554 |
190 |
0,112 |
0,588 |
0,572 |
|
200 |
0,152 |
1,263 |
0,566 |
200 |
0,100 |
0,515 |
0,587 |
|
210 |
0,236 |
1,246 |
0,588 |
210 |
0,100 |
0,471 |
0,597 |
|
220 |
0,371 |
1,210 |
0,622 |
220 |
0,122 |
0,448 |
0,604 |
|
230 |
0,544 |
1,142 |
0,668 |
230 |
0,155 |
0,460 |
0,613 |
|
240 |
0,744 |
1,024 |
0,725 |
240 |
0,232 |
0,535 |
0,636 |
|
250 |
0,932 |
0,849 |
0,787 |
250 |
0,410 |
0,656 |
0,683 |
|
260 |
1,081 |
0,652 |
0,848 |
260 |
0,737 |
0,737 |
0,754 |
|
270 |
1,194 |
0,467 |
0,901 |
270 |
1,132 |
0,656 |
0,837 |
|
280 |
1,273 |
0,310 |
0,944 |
280 |
1,411 |
0,436 |
0,912 |
|
290 |
1,319 |
0,192 |
0,976 |
290 |
1,526 |
0,237 |
0,961 |
|
300 |
1,338 |
0,121 |
0,994 |
300 |
1,565 |
0,133 |
0,985 |
|
310 |
1,346 |
0,100 |
0 |
310 |
1,588 |
0,100 |
0,995 |
|
320 |
1,349 |
0,113 |
0,004 |
320 |
1,607 |
0,107 |
0 |
|
330 |
1,344 |
0,157 |
0,015 |
330 |
1,611 |
0,140 |
0,008 |
|
340 |
1,337 |
0,223 |
0,031 |
340 |
1,606 |
0,202 |
0,020 |
|
350 |
1.326 |
0,300 |
0,050 |
350 |
1,594 |
0,281 |
0,037 |
|
110
|
|
|
|
|
Продолжение табл. 11 |
||
|
Решетка № 5; |
7=0,851; |
|
|
Решетка № 5; |
q = 0,751; |
|
|
t = 0,656 |
|
|
1= С ,637 |
|
||
и |
|
|
S |
|
|
|
S |
х / |
У |
Т" |
|
X |
У |
~т |
|
|
|
|
|||||
0 |
1,555 |
0,321 |
0,054 |
0 |
1,585 |
0,231 |
0,040 |
10 |
1,525 |
0,411 |
0,077 |
10 |
1,545 |
0,299 |
0,061 |
20 |
1,488 |
0,507 |
0,101 |
20 |
1,498 |
0,374 |
0,084 |
30 |
1,445 |
0,605 |
0,126 |
30 |
1,442 |
0,450 |
0,109 |
40 |
1,395 |
0,701 |
0,152 |
40 |
1,376 |
0,528 |
0,136 |
50 |
1,342 |
0,800 |
0,178 |
50 |
1,301 |
0,606 |
0,164 |
60 |
1,285 |
0,895 |
0,204 |
60 |
1,212 |
0,682 |
0,195 |
70 |
1,210 |
0,985 |
0,232 |
70 |
1,109 |
0,757 |
0,229 |
80 |
1,101 |
1,064 |
0,264 |
80 |
0,993 |
0,820 |
0,264 |
90 |
0,952 |
1,115 |
0,301 |
90 |
0,863 |
0,863 |
0,300 |
100 |
0,786 |
1,119 |
0,340 |
100 |
0,728 |
0,879 |
0,335 |
НО |
0,642 |
1,077 |
0,375 |
110 |
0,600 |
0,868 |
0,369 |
120 |
0,532 |
1,003 |
0,407 |
120 |
0,486 |
0,837 |
0,400 |
130 |
0,440 |
0,913 |
0,437 |
130 |
0,390 |
0,794 |
0,428 |
140 |
0,360 |
0,823 |
0,465 |
140 |
0,309 |
0,742 |
0,454 |
150 |
0,290 |
0,733 |
0,492 |
150 |
0,242 |
0,686 |
0,477 |
160 |
0,230 |
0,646 |
0,517 |
160 |
0,188 |
0,627 |
0,498 |
170 |
0,180 |
0,562 |
0,540 |
170 |
0,146 |
0,570 |
0,516 |
180 |
0,139 |
0,486 |
0,560 |
180 |
0,118 |
0,515 |
0,533 |
190 |
0,108 |
0,426 |
0,576 |
190 |
0,101 |
0,468 |
0,546 |
200 |
0,100 |
0,386 |
0,586 |
200 |
0,100 |
0,433 |
0,555 |
210 |
0,116 |
0,357 |
0,594 |
210 |
0,116 |
0,412 |
0,563 |
220 |
0,145 |
0,345 |
0,602 |
220 |
0,150 |
0,413 |
0,573 |
230 |
0,195 |
0,370 |
0,617 |
230 |
0,219 |
0,445 |
0,593 |
240 |
0,295 |
0,441 |
0,646 |
240 |
0,345 |
0,493 |
0,629 |
250 |
0,480 |
0,530 |
0,694 |
250 |
0,529 |
0,533 |
0,678 |
260 |
0,753 |
0,579 |
0,759 |
260 |
0,763 |
0,543 |
0,740 |
270 |
1,056 |
0,535 |
0,830 |
270 |
1,018 |
0,499 |
0,807 |
280 |
1,308 |
0,410 |
0,896 |
280 |
1,246 |
0,404 |
0,872 |
290 |
1,467 |
0,267 |
0,946 |
290 |
1,417 |
0,292 |
0,925 |
300 |
1,546 |
0,157 |
0,978 |
300 |
1,527 |
0,193 |
0,964 |
310 |
1,581 |
0,105 |
0,994 |
310 |
1,587 |
0,126 |
0,988 |
320 |
1,600 |
0,100 |
0 |
320 |
1,615 |
0,100 |
0 |
330 |
1,609 |
0,121 |
0,006 |
330 |
1,626 |
0,107 |
0,005 |
340 |
1,599 |
0,165 |
0,017 |
340 |
1,626 |
0,136 |
0,013 |
350 |
1.578 |
0.236 |
0,034 |
350 |
1,614 |
0,178 |
0,024 |