- •В.А. Жулай детали машин
- •190600 «Эксплуатация транспортно-технологических машин и комплексов»
- •Рецензенты:
- •Основные условные обозначения
- •Общие сведения о деталях машин и истории их развития
- •Краткий исторический обзор
- •Основные понятия и задачи курса деталей машин. Основные направления развития конструкций машин
- •Классификация деталей машин
- •Контрольные вопросы
- •2.2. Последовательность и этапы проектирования
- •Контрольные вопросы
- •2.3. Виды нагрузок, действующих на детали машин
- •Контрольные вопросы
- •2.4. Основные критерии работоспособности и расчета деталей машин
- •2.4.1. Прочность
- •Выбор запаса прочности и допускаемых напряжений
- •В основу положено уравнение линейного суммирования повреждений
- •Жесткость
- •Износостойкость
- •2.4.4. Теплостойкость
- •2.4.5. Виброустойчивость
- •2.4.6. Надежность
- •Контрольные вопросы
- •3. Соединения
- •3.1. Неразъемные соединения
- •3.1.1. Сварные соединения
- •3.1.2. Паяные и клеевые соединения
- •3.1.3. Соединения с натягом
- •3.1.4. Заклепочные соединения
- •Расчет на прочность элементов заклепочного шва
- •Расстояние между рядами заклепок
- •Условие прочности на срез:
- •Условие прочности на смятие:
- •Контрольные вопросы
- •3.2. Разъемные соединения
- •3.2.1. Резьбовые соединения
- •Силовые соотношения и расчет на прочность резьбовых соединений.
- •С учетом (3.28) формула (3.27) примет вид
- •3.2.2. Шпоночные соединения
- •3.2.3. Шлицевые и профильные соединения
- •3.2.4. Штифтовые соединения
- •Для односрезного соединения
- •Условие прочности на смятие:
- •3.2.5 Клеммовые соединения
- •Контрольные вопросы
- •4. Механические передачи
- •4.1. Общие сведения. Основные кинематические и энергетические соотношения
- •Кинематические и энергетические соотношения в передаточных механизмах
- •Контрольные вопросы
- •4.2. Фрикционные передачи и вариаторы
- •Создаваемый момент трения
- •Расчет на прочность фрикционной передачи
- •Фрикционные вариаторы
- •Контрольные вопросы
- •4.3. Ременные передачи
- •Кроме того, натяжения в ветвях f1 и f2 связаны с передаваемой окружной силой Ft условием:
- •Напряжение от окружного усилия, передаваемого ремнем:
- •Напряжения от изгиба ремня
- •4.4. Зубчатые передачи
- •Классификация зубчатых передач
- •4.4.1. Геометрия и кинематика цилиндрических прямозубых передач
- •4.4.2. Основы расчета на контактную прочность и изгиб
- •4.4.3. Косозубые и шевронные колеса. Особенности их расчета
- •4.4.4. Конические зубчатые передачи
- •В соответствии со схемами (см. Рис. 4.27, 4.28)
- •Основы расчета на контактную прочность и изгиб конической передачи
- •4.4.5. Планетарные передачи
- •4.4.6. Волновые передачи
- •4.4.7. Передачи Новикова
- •4.5. Червячная передача
- •Области применения червячных передач
- •Расчет па прочность червячной передачи
- •4.6. Передача винт-гайка
- •4.7. Рычажные механизмы
- •4.8. Цепная передача
- •Силы в цепной передаче
- •5. Валы и оси. Подшипники.
- •5.1. Валы и оси
- •Материалы
- •5.2. Подшипники
- •5.2.1. Подшипники скольжения
- •Материалы
- •5.2.2. Подшипники качения
- •Условные обозначения подшипников качения
- •Смазывание подшипников
- •Поля допусков отверстий под подшипники
- •5.2.3. Уплотняющие устройства
- •5.3. Общие сведения о редукторах
- •Схемы редукторов
- •Смазывание редукторов
- •Муфты. Упругие элементы. Смазочные материалы. Сапр
- •6.1. Муфты
- •Классификация муфт Муфты подразделяют:
- •Подбор муфт и проверка па прочность основных элементов
- •Фрикционная муфта
- •6.2. Пружины и рессоры
- •6.2.1. Основные понятия
- •6.2.2. Конструирование и расчет цилиндрических витых пружин
- •Шаг пружины сжатия в ненагруженном состоянии
- •Длина пружины в ненагруженном состоянии
- •6.3. Смазочные материалы
- •6.3.1. Смазочные масла
- •Классификация трансмиссионных масел
- •Соответствие классов вязкости и групп трансмиссионных масел по гост 17479.2-85 классификациям sae j306с и арi
- •6.3.2. Пластичные смазки
- •6.3.3 Твердые смазочные материалы
- •6.3.4. Твердые смазочные покрытия
- •6.3.5. Ротапринтная смазка
- •6.3.6. Магнитные смазочные материалы
- •6.3.7. Антифрикционные самосмазывающиеся материалы
- •6.4. Автоматизация проектирования узлов и деталей машин
- •6.4.1. Структура и функционирование сапр
- •6.4.2. Типовые процедуры и маршруты сапр
- •Заключение
- •Библиографический список
- •Жулай владимир алексеевич
- •190600 «Эксплуатация транспортно-технологических машин и комплексов»
- •3 94006 Воронеж, ул. 20-летия Октября, 84
4.4.6. Волновые передачи
Самой «молодой» из зубчатых передач является волновая передача. Впервые такая передача была запатентована в США инженером Массером в 1959 г. и за довольно краткий срок получила широкое распространение во многих областях техники.
Волновые передачи кинематически представляют собой планетарные передачи с одним сателлитом в виде гибкого венца g (рис. 4.33). Этот гибкий венец упруго деформируется генератором волн Н (в данном случае специальным гибким подшипником l) и входит в зацепление с жестким центральным колесом b, в данном случае в двух зонах. При этом в зацепление входит много зубьев, до 50 % всех зубьев колеса, с чем связана высокая несущая способность волновой передачи. Ведь у обычных зубчатых передач в зацепление входят лишь 1 ... 2 % зубьев.
Рис. 4.33. Схема волновой передачи:
b – центральное колесо; g – венец; l – подшипник; H – генератор волн; пH – частота вращения ведущего звена; пg – частота вращения ведомого звена
Достоинства волновых передач
По сравнению с обычными зубчатыми передачами волновые имеют меньшие габариты и массу, даже меньшие, чем у планетарных передач на тот же передаваемый момент. Они обеспечивают высокую кинематическую точность, обладают демпфирующей способностью. Специфическим свойством волновых передач является возможность передачи вращения в герметизированное пространство практически при нулевых протечках среды.
Недостатком волновых передач является малая частота вращения генератора волн, примерно в пределах 1500 ... 3500 мин-1 при радиусах малых гибких колес от 125 до 25 мм соответственно. Поэтому мощность волновых передач, несмотря на высокие передаваемые моменты, не может быть высокой – от 0,1 до 48 кВт. Срок службы их тоже не очень высок – до 104 часов; это всего около полутора лет при круглосуточной работе и втрое больше при 8-часовой смене.
Области применения
Волновые передачи способны осуществлять высокие передаточные отношения в одной ступени: например, для стальных гибких колес, от минимального примерно 60 до максимального 300. При этом КПД их достаточно велик – в режиме редуктора 80 ... 90 %, как и в планетарных передачах с тем же передаточным отношением. При работе в качестве мультипликатора КПД сильно падает.
Волновые передачи следует использовать в сервоприводах и других случаях, не требующих высоких мощностей и частот вращения. В частности, если требуется высокая компактность передачи, точность и плавность работы, а также возможность передачи вращения в герметизированное пространство. Волновые передачи, если позволяет компоновка, следует смелее использовать вместо червячных передач (см. ниже) средней мощности в сервоприводах, лебедках, мотор-редукторах с высокими передаточными отношениями и других случаях, так как первые намного компактнее и имеют несравнимо высокий КПД.
При серийном изготовлении в специализированном производстве волновые передачи дешевле планетарных, однако серийно волновые редукторы общего назначения выпускаются пока только в США и Японии.
Кинематика и конструктивные элементы
Известны зубчатые, фрикционные и винтовые волновые передачи. Преимущественное распространение получили зубчатые волновые передачи, поэтому именно их и рассмотрим. Как и в планетарных передачах, в волновых любое из ее звеньев – жесткое колесо b, гибкое g или генератор Н – может быть остановлено (закреплено, заторможено), а два других могут быть ведущим и ведомым звеньями. Генератор практически никогда не закрепляют, и ведущим звеном, как правило, является он. Если закреплено гибкое колесо, то жесткое вращается в направлении ведущего вала, а если закреплено жесткое, то гибкое вращается в противоположную сторону. Передаточное отношение волновой передачи зависит от разности зубьев жесткого и гибкого колес:
; (4.117)
. (4.118)
Если число волн (выступов на кулачке) генератора равно двум, то разность должна быть кратной этому числу волн, например (zb – zg) = 2. Тогда и . При стальных гибких колесах передаточные отношения волновых передач обычно находятся в пределах 60 ... 300; для пластмассовых, выдерживающих большие деформации, значения передаточного отношения уменьшаются до 20.
Если требуется передать вращение через герметичную стенку (одно из назначений волновых передач), то неподвижным делают гибкое колесо (рис. 4.34). Гибкий зубчатый венец здесь расположен в центре гибкого стакана, герметично соединенного с неподвижным корпусом. Такое центральное расположение венца уменьшает напряжения изгиба в стакане. Направления вращения входного и выходного вала здесь одинаковые.
Рис. 4.34. Схема волновой передачи движения из герметизированного
пространства (стрелками показано направление движения):
g – гибкое колесо (гибкий стакан с венцом); b – жесткое центральное колесо;
Н – генератор волн
Основными конструктивными элементами волновых передач являются гибкое колесо и генератор.
Гибкое колесо выполняют в виде тонкостенного стакана из стали ЗОХГСА, 40X13, 40ХНМА при Н = 280 ... 320 НВ с дробеструйным наклепом зубчатого венца.
В генераторе волн основное значение принадлежит специальному подшипнику с тонкими и гибкими кольцами, а также пластмассовому сепаратору, который удерживают от осевого перемещения.
Гибкие подшипники применяют для массового производства волновых передач.
Расчет волновых передач
Прочностной расчет волновых передач обычно сводится к расчету на усталостную прочность гибкого колеса (рис. 4.35), наиболее уязвимого в этих передачах. Расчетными размерами здесь являются dк, b и δ, остальные назначаются по рекомендациям.
Внутренний диаметр dк гибкого колеса – основной размер передачи – определяют с учетом действия только нормальных напряжений:
, (4.119)
где Т1 – момент на валу гибкого колеса, Н·м;
[σ] – допускаемое напряжение ([σ] ≈ 150 ... 170 МПа);
Е – модуль упругости материала зубчатого венца;
ψδd = δ / dк = 0,012…0,014 – коэффициент толщины зубчатого венца;
ψbd = b / dк = 0,15…0,2 – коэффициент ширины зубчатого венца.
Рис.4.35. Геометрические параметры гибкого колеса волновой передачи
Модуль зацепления находят приближенно по формуле
. (4.120)
Полученное значение округляют до стандартного: 0,25; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1,0 мм.
Высота зуба
h = 1,35 m. (4.121)
После определения основного размера dк находят расчетные размеры
δ = dк ψδd; b = dк ψbd. (4.122)
Остальные размеры находят по рекомендациям, в частности
δ1 ≈ δ2 = (0,9 ... 0,6) δ; b1 = (0,15 ... 0,25) b; dag = dк + 2h + 2δ; dfg = dк + 2δ.
Гибкие подшипники стандартизованы. Зубья волновых передач чаще всего делают эвольвентного профиля, как наиболее технологичные. Угол исходного контура равен 20°. Поскольку зубья волновых передач достаточно мелкие и их много, их можно выполнять и трапецеидальной формы.