книги из ГПНТБ / Гоберман Л.А. Прикладная механика колесных машин
.pdfАналогичным образом выполняем приведение масс башенного крана, схема которого показана на рис. 2, в.
Допуская равномерное распределение веса стрелы GCTp и веса башни G6 крана по их длине, Ѵ3 массы стрелы относят к ее головке и 2/3 массы — к ее пяте; так же поступают и с распределением массы башни: х/3 этой массы относят к ее свободному концу (к пяте стрелы), 2/ 3— к ее основанию.
Исходя из такого распределения масс стрелы и башни, массу
вращающейся части крана т'вр, |
приведенную |
к пяте стрелы, |
|||||||
определяем по формуле |
|
|
|
|
|
|
|||
твр |
2 |
б стр |
1 |
|
Об I |
Окаб |
( Нкаб |
\ S |
|
3 ' |
g ^ 3 ' g |
g |
\ Нб ) ’ |
||||||
|
|||||||||
где GKa6 — вес кабины |
крана; |
|
|
|
|
|
|
||
Якаб и Нб — высота расположения кабины и высота башни. |
|||||||||
Пример. Вес стрелы башенного крана GCTp= |
600 кгс, вес башни Gq = 1300 кгс, |
||||||||
вес кабины Окаб = 700 кгс; -£ аб |
= |
—1— . |
|
|
|
||||
|
|
/7(5 |
|
1^2 |
|
|
|
||
Приведенная к пяте стрелы масса крана |
|
|
|
||||||
твр |
|
600 |
1 |
1300 |
700 |
|
|
||
|
9,81 |
|
|
9,81 |
+ 9,81 |
ш |
= |
||
|
= 134 кгс-с2/м = |
|
1,34 |
кгс-с2/см (1315 кг). |
|
Гос. п;’5 т-:чная |
) |
|
|
наѵ чVо •• ?^X ні\ч с.,с к$ я |
Г |
|
2 Л . А. Гоберман |
бі; 5.. ,■' ' *“• |
^ ^ |
і |
f |
О.Ѵ - -'а-ЛЯ?
ЧИТАЛЬ' 'Л О ЗАЛА
Г л а в а II. ПАРАМЕТРЫ, ХАРАКТЕРИЗУЮ Щ ИЕ УПРУГИЕ СВОЙСТВА МЕХАНИЧЕСКИХ СИСТЕМ, И ИХ ПРИВЕДЕНИЕ
3.УПРУГИЕ КОНСТАНТЫ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИИ
Динамические расчеты всегда связаны с необходимостью учета упругих свойств элементов машины. Обусловливается это не только зависимостью прочности и устойчивости элементов от их упругих свойств, но и тем, что последние являются причиной возникновения в системе колебательных процессов, существенно влияющих на ее динамику. Упругость изменяет также и характер передачи нагрузок от одного элемента к другому. Если, напри мер, к какому-либо упругому звену, выполненному в виде пру жины, связанной с твердым телом, приложить толкающее усилие, то движение этого тела начнется только после того, как пружина сдеформируется на определенную величину.
По этой причине, а также из-за инерционности самих деталей передача нагрузок от исполнительного органа к двигателю либо от движителей машины к ее корпусу и обратно происходит с не которым запаздыванием.
Влияние упругости машины на ее динамику определяется не только упругостью данного элемента, но и расположением его в кинематической цепи машины. Эквивалентные с точки зрения динамики упругие элементы должны иметь равную величину по тенциальной энергии деформации.
Представим себе систему, состоящую из ведущего вала с си дящим на нем зубчатым колесом, которое находится в зацеплении с зубчатым колесом ведомого вала. Первый вал нагружен крутя щим моментом М и а второй — моментом М 2. Под действием этих моментов происходит упругая деформация валов, определяемая углами фх и ф3.
При закручивании ведомого вала на угол ф2 его зубчатое ко лесо, поворачиваясь на тот же угол, вызывает поворот зубчатого колеса ведущего вала на угол фх. Значения этих углов связаны между собой передаточным отношением /12 зубчатой передачи
Пусть угловую (крутильную) жесткость ведомого вала сг, из меряемую в кгс.м/рад, требуется привести к ведущему валу. Для этого, согласно указанному выше правилу, потенциальную энер гию деформации ведомого вала следует приравнять потенциальной энергии деформации вала приведения
1 ' 2 |
1 ' 2 |
— С2ф2 = |
-2-СПрф |
18
и из этого равенства найти приведенную угловую жесткость
или
спр С2
‘ 12
В выражения приведенных жесткостей, так же как и в выра жения приведенных масб, вводим к. п. д. механизма ц, который при силовом режиме стоит в тех же строчках отношений, что и квадрат передаточного числа, а при тормозном режиме эти вели чины стоят в разных строчках. Поэтому для рассматриваемого примера
^пр —
‘іг’І
Пользуясь тем же правилом, приведем линейную жесткость каната с, измеряемую в кг/м, к окружности барабана механизма подъема, показанного на рис. 2, а.
Приравнивая потенциальную энергию упругой деформации ка ната потенциальной энергии звена приведения (барабана), по лучим
1 с2 |
1 ' |
2 |
со ---------0 " с прфб>
откуда
^пр
где б — упругое удлинение каната в точке подвеса к нему груза; Фб — угловое перемещение барабана, соответствующее ли
нейному перемещению груза на величину б.
При кратности грузового полиспаста ап и радиусе барабана R 6 угловое перемещение последнего
Ьаи
Подставляя это значение фб в формулу для с„р и учитывая к. п. д. полиспаста, получим
cRl
^пр
аІЧп
При ап = 1
^пр c R l
Решим теперь обратную задачу — угловую жесткость бара бана с<5 приведем к грузу (точнее, к соединенной с грузом
2* |
19 |
ветви каната). В этом случае потенциальная энергия упругой де
формации барабана -^-сбфб приравнивается потенциальной энергии
звена приведения (каната):
1 |
' 2 |
1 „ |
с2. |
2 |
^бфб — ~2~ |
> |
отсюда линейная приведенная жесткость
или
|
С6а п % |
п р |
#6 |
При ап = 1 и г)п = 1 |
|
с |
= - ^ ~ |
ир |
R2 • |
Пользуясь найденными соотношениями, всегда можно перейти от угловой жесткости к линейной и обратно; их значения связаны квадратом радиуса исполнительного органа.
Аналогичным образом угловую жесткость вала двигателя ме ханизма подъема приводим к соединенной с грузом ветви каната:
_ |
_ |
» |
Спр |
„2 |
|
|
Нб |
|
где і и у]м— передаточное число и к. п. д. механизма от барабана до двигателя;
Сд — угловая жесткость вала двигателя.
Линейную жесткость каната, приведенную к валу двигателя того же механизма, определяем по формуле
cRè
-пр
В табл. 2 даны формулы и расчетные схемы для определения упругих констант (линейных и угловых жесткостей) различных конструктивных элементов.
Определение общей приведенной жесткости системы. Величина общей приведенной жесткости зависит от упругости отдельных элементов конструкции и от схемы соединения этих элементов между собой (табл. 3).
Входящие в выражения общих приведенных жесткостей вели чины Cj, с2, . . ., сп, в свою очередь, могут быть приведенными параметрами упругих элементов, значения которых определяют по указанным выше соотношениям. Так, механизм подъема стрелы,
20
Т а б л и ц а 2
Упругие константы конструктивных элементов
21
Продолжение табл. 2
Эскиз
//h - Г * , «•
/1
L
1 р
1
У
Л
Т 4 ,
д
ТЗ і
1^
гп
вх
f - т З .
’Л /ууіѵ/ДІ/, 1
р* II ь *
НК
Система
Балка постоянного по перечного сечения, за деланная по концам
Двухопорная балка с нагрузкой Р на конце
Коническая винтовая пружина с круглым поперечным сечением витков и радиусом R ,
постепенно уменьшающимся до нуля
Коническая винтовая пружина с прямоуголъным поперечным сечением витков и радиусом пружины R , посте-
пенно уменьшающимся до нуля; b — толщина материала витка, h — высота материала витка, т)з — берется из следующей таблички:
Константа
3£7 /2
I3 а3Ь3
3EJ
1 (1 — а )2
Gdl
16i R 3
2t\3h3bG
n i R 3
h |
1 |
1,5 |
2 |
3 |
4 |
6 |
8 |
10 |
oo |
|
b |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(лист) |
||
Т]3 |
0,140 |
0,196 |
0,229 |
0,263 |
0,281 |
0,229 |
0,307 |
0,313 |
0,333 |
_ £ 1 ,
-о!
\
ч * + -
Цилиндрическая винтовая пружина с прямоугольным поперечным сечением витков; т)3 берется из предыдущей таблицы
r|3A63G
2 m R 3
22
Эскиз
/? ,р
4
г R | |Р
//Ч |
L |
|
р |
|
|
_ |
|
|
- : ч » |
|
|
Ъ. |
Ö* |
J'...... |
1
Система
Круглая пластина тол щиной h, свободно опер тая по периметру и за груженная в центре; D — жесткость пла стины на изгиб:
D _ 12 (1 — 03) ’
а— коэффициент Пуас сона
Продолжение табл. 2
Константа
16Я0 |
1 + |
0 |
R2 |
3 + |
0 |
Круглая пластинка, за щемленная по периме тру
Балка, заделанная на од ном конце и нагружен ная на другом, с про межуточной опорой
Цилиндрическая винто вая пружина с круглым поперечным сечением витков
Коническая винтовая пружина с круглым по перечным сечением витков
16яD
R2
3EJ
- т - т )
Gd4 m R 3
Gd4
16І (z?2 + Rj) (r2 + r\)
23
Продолжение табл. 2
Эскиз |
Система |
Константа |
Угловые крутильные
Цилиндрическая винто вая пружина с круг С лым поперечным сече
нием витков
Полый вал круглого сече G ния; D — внешний диа-
метр, d — внутренний диаметр, / — длина вала
Сплошной вал круглого сечения
Л/Ъ
Ed*
64iR
Оя (D4— dl)
32]
ОяО4
32/
п=т
Ступенчатый вал
U ^ г
Прямоугольный стер жень постоянного по перечного сечения т)3 берется из следующей таблички:
яG
32п=т
Я=1
т]3Ghbs
/
h |
1 |
(ква |
1,5 |
2 |
3 |
4 |
6 |
8 |
10 |
оо |
|
Т |
|||||||||||
драт) |
|
|
|
|
|
|
|
(лист) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ъ |
|
0,140 |
0,196 |
0,229 |
0,263 |
0,281 |
0,229 |
0,307 |
0,313 |
0,333 |
24
Эскиз
р
м
Продолжение табл. 2
Система |
Константа |
Угловые нагибные
Консольная балка посто |
EJ |
||
янного |
поперечного |
||
I |
|||
сечения] |
|
|
3EJ |
I___ |
Свободно опертая балка |
I |
3ab |
|
|
~~w |
Балка, заделанная на обо их концах
Спицы маховика постоян ного поперечного сече ния; п — число спиц г — длина спиц
6EJ ~ т ~ х
(I + Ь) I*
X 9а263 -j- аЫ2 (126 — За)
4EJ
п ------
г
( с ш д )
Цилиндрическая винто |
Ed* |
1 |
|
вая пружина с круглым |
64IR • |
Е |
|
поперечным сечением |
+ |
2G |
|
витков |
|||
|
|
25
Возможные схемы соединения упругих элементов
Расчетная схема
с 2 Ц |
§ г* |
7Л77777ТГТт
1--------------
«1 |
« г |
<1 C j^ l pz
•■чк
Т а б л и ц а 3
Формула приведенной жесткости
c __ C1C2 |
I |
C3C4 |
C1 + C2 |
|
C3 + C4 |
c _ (ci + сг) сз
(cl + C2) + c3
r |
(<â + cs) C3 C4 |
(Cx + |
C2) Cg + (cx + C2) C4 + CgC4 |
CX= |
C« t°s2 rf« |
n
C z = ' 2 J Cn Sin3 d n
n
26 |
27 |