книги из ГПНТБ / Гоберман Л.А. Прикладная механика колесных машин
.pdfк. п. д. при разгоне стоит в числителе, а при торможении — в знаменателе).
То же относится и к приведенной жесткости упругого звена, расчетная величина которого при торможении несколько повы шается. Изменением этих величин объясняется также и разница в значениях частот собственных колебаний системы при ее тормо жении и разгоне; в последнем случае частота колебаний полу чается большей.
Дифференциальные |
уравнения |
движения |
рассматриваемой |
||
двухмассовой системы запишем в виде |
|
||||
( ЛФі — с'(ф2 — Фі) = — MT(t); |
(V.44) |
||||
1 Лфа 4- с'(ф2 — Ф і ) |
= — Мс. |
(Ѵ.45) |
|||
Умножив уравнение (Ѵ.44) |
на / 2, а (Ѵ.45) — на J ± и вычитая |
||||
затем из второго выражения |
первое, получим |
|
|||
J i J 2 ( Ф а — |
Ф і ) + |
( J i + |
J*) С ( ф 2 — |
ф 4 = |
|
|
= Л М Т( 0 — J iM c; |
|
|||
отсюда с учетом ранее принятых обозначений находим |
|||||
Ф -f р2ф = |
Мт(t) |
(V.46) |
|||
|
|
|
J1 |
|
|
Решим это уравнение при |
М т(/) = Мттах = const. В этом |
||||
случае решение однородного уравнения (V.46) запишем так: |
|||||
Ф о = |
С х sin pt + |
С 2 cos pt. |
|
Частное решение ищем в виде
ф = А;
тогда
Ф = 0 .
Подставляем значения ф и ф в уравнение (V.46):
|
|
раА = |
мгщах |
Мс . |
|
|
||
|
|
|
|
J1 |
|
|
|
|
отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
_ Mr щах |
Мс |
|
JгМг щах |
_ |
J4V___ |
|||
|
hP2 |
• V 2 |
— |
с ' ( Д + |
Jt) |
- |
с ' ( Д + |
J , ) * |
И Л И |
|
|
|
|
|
|
|
|
А = |
J %МТ max |
I |
М с ^ |
J |
с |
|
Мс |
|
с< (А 4) |
|
с' |
с (4 + 4) - |
С' |
||||
|
|
128
и после преобразований ф:
J2 (Мт шах + Л4С) |
Мт |
с ' ( J х + / 2) |
с' • |
Общее решение неоднородного уравнения (Ѵ.46)
Ф = Фо + ф.
или
ф = С, Sin р/ + С2 cos pt + h |
^ |
c)- - |
• (V-47) |
Для определения постоянных Сф и C2 вычислим также зна чение ф:
Ф — Cjp cos pt — С2р sin pt.
За начальные |
условия |
принимаем: |
при |
t = 0 |
ф = — |
, |
||||||
Ф = 0. Подставляя эти условия в выражения для ф |
и ф , получим |
|||||||||||
|
_ Д с _ |
= |
с |
|
•t2 (Мт шах ~Ь м с) |
__ |
М с _ 1 |
|
||||
|
с |
|
^ |
0 = |
Г' (Л + j t) |
|
|
c' ’ . |
|
|||
|
|
|
|
|
CjP; |
|
|
|
j |
|
||
отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с, |
= |
0 ; |
а |
|
J,’ 2 ѵМт( ' max Ч~ М с) |
|
|
||||
|
|
с' ( Д |
-) - / 2) |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и уравнение (V.47) принимает вид |
|
|
|
Мт |
|
|
||||||
|
Ф |
J 2 |
(Мт щах ~Ь М с) |
|
|
|
(V.48) |
|||||
|
|
«■ (/,+ Л) |
(1- |
смр<) |
« |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||
Умножив величину ср на угловую жесткость с' упругого звена, |
||||||||||||
найдем действующую на этом звене динамическую нагрузку |
|
|||||||||||
|
Л4 ,. = |
y2 (M pax + Mc) ( 1 |
_ _ C0Spt)_ Mc |
(Ѵ.49) |
||||||||
|
|
|
|
J 1 |
1 * 2 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Максимальное значение динамической |
нагрузки |
|
|
|||||||||
|
A4 |
Г шах |
2J2(Мт шах |
М е) |
|
Мг. |
(Ѵ.50) |
|||||
|
|
|
Л + Д |
|
|
|||||||
Расчетное значение тормозного момента обычно задается отно |
||||||||||||
шением г]) |
= — -- і |
Т0ГДЭ формула (Ѵ.50) |
может быть записана |
|||||||||
так: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лл |
|
_ |
[(2ф+1)72 |
Д 1 .. |
|
(Ѵ.51) |
|||||
|
/w Fmax |
— |
--------- J _|_ |
---------- |
т с- |
|
||||||
9 Л . А. |
Гобермаі |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
129 |
В отличие от механизмов вращения и передвижения в меха низмах подъема статическое сопротивление Q вызывает увеличение потребного тормозящего усилия и поэтому статическая состав ляющая в расчетной формуле динамической нагрузки для случая торможения механизма подъема имеет знак (+):
|
/ ш а х - |
|
• Q, |
(V.52) |
где |
т х — приведенная |
к грузу |
масса привода; |
|
|
т 2— масса груза; |
усилие, |
приведенное к |
барабану |
|
РТ — const — тормозящее |
|||
|
механизма подъема. |
|
|
|
|
Для рассматриваемого случая коэффициент динамичности для |
механизмов вращения и передвижения определяется по формулам
^ '■ Д г т Ы ’И |
- » |
- 1; |
<ѵ -53> |
|
|
|
+ D |
- 1' |
<ѵ -54> |
для тормозного режима |
механизмов |
подъема |
|
|
/С - |
2пч (ф 4- 1) 4- 1. |
(Ѵ.55) |
Пример. Вычислить коэффициент динамичности при торможении для меха низма передвижения пневмоколесной машины, на которой установлен двигатель внутреннего сгорания с моментом инерции (включая и муфту сцепления) J д = = 0,255 кгм-с2, передаточное число главной передачи і0 = 20,5; передаточное число коробки скоростей (II передача) ік = 3,18. Вес машины G = 7,0 тс.
Определяем массу вращающихся частей привода, приведенную к оси веду щих колес:
дбУк)" |
М 5.0,255(65,3)а _ СЛОЛ кгс-с2 |
|||
|
(0,532)2 0,88 |
~ |
(49 400 кг); |
|
|
м |
|||
масса поступательно движущихся частей машины |
||||
шп= |
<3_ 7000 |
|
кгс-с2 |
(7010 кг); |
|
g |
|
|
|
тогда |
|
|
|
|
|
mK+ mn |
715 |
|
0,125. |
|
5030 + |
715 |
||
|
|
Величину тормозного усилия, развиваемого на колесах машины, примем равной силе сцепления колес с поверхностью качения. При коэффициенте сцеп ления фсц = 0,7
Рт шах = РсЦ = Офсц = 7000 0,7 = 4900 кгс (48 000 Н).
130
Статическое сопротивление
Рс == Pf = Gfк = 7000-0,03 = 210 кгс (2060 Н);
здесь fK — коэффициент сопротивления качению. Таким образом,
ф = Р т шах |
4900 |
= 23,3. |
|
210 |
|||
Рс |
|
По формуле (V.54) находим
Кц — 2-0,125 (23,1 + 1) — 1 = 5,1.
Для механизмов передвижения на рельсовом ходу расчетное (максимальное) значение тормозного момента также можно опре делять исходя из условия сцепления колес с рельсами. Для кранов на рельсовом ходу величину тормозного момента, отнесенного к валу двигателя, рекомендуется определять по формуле
АД |
Д Д 4 + 1 , 2 |
(CD-) |
ик |
I (Рвет + Ра |
— Pf) D«. |
|
DK |
||||||
|
|
19,6fT |
2t |
*’ |
||
где |
GK— общий вес машины; |
отнесенных |
||||
|
GD2 — маховой |
момент |
двигателя и |
|||
|
к нему элементов привода; |
|
||||
|
ѵк — скорость движения в м/с; |
|
||||
|
tT— время торможения; для кранов tK= 8 -н1 0 с; |
|||||
Рвет ~ ЯвРв — ветровая нагрузка; qBи FB— соответственно |
||||||
|
удельная ветровая нагрузка в кгс/м2 и |
|||||
Ра ~ |
подветренная площадь машины; |
|||||
GKsin а —■нагрузка от уклона пути на угол а; |
Pf — сопротивление качению.
Для механизмов вращения тормозной момент на валу двига теля при отсутствии муфты предельного момента
Т ^ ^ ^ + ^вет+М а-М .тр
|
Мт = ‘т |
I О ( ° ° 2) я |
|
|
|
|
’ |
375іт ’ |
|
где |
сок — угловая скорость вращения поворотной |
|||
|
части машины; |
инерции от |
масс |
|
|
2 J — суммарный |
момент |
||
|
груза, противовеса, стрелы, поворотной |
|||
|
платформы и других элементов, вра |
|||
|
щающихся вместе с ней; |
|
||
|
S J = £ тірЬ, |
|
|
|
|
mi — масса вращающегося элемента; |
|
||
|
р, — расстояние |
от центра тяжести элемен |
||
|
та до оси |
вращения поворотной |
части |
|
|
машины; |
|
|
|
9: |
131 |
Мвет II Ма — соответственно |
моменты |
от |
ветровых |
||
нагрузок и крена машины; |
|
|
|||
М тр — момент сопротивления от трения в опо |
|||||
рах |
поворотной части; |
в минуту; |
|||
п — число оборотов двигателя |
|||||
і и т) — общее передаточное число |
и |
к. п. д. |
|||
от оси вращения поворотной части до |
|||||
вала |
двигателя. |
|
|
на валу |
|
Если в механизме между |
тормозом, |
установленным |
двигателя, и осью вращения поворотной части машины имеется предохранительная муфта, то величина тормозного момента
|
Л/f |
_ -МфТ|т-ф , |
(GD2) п |
|
|
|
т |
/ т _ ф |
^ |
375<т |
’ |
где |
М ф — момент на |
фрикционе |
(предохранительной |
||
|
муфте); |
|
|
|
|
|
—г—V J |
Л^вет |
Ліо “Ь ЛІтр |
||
|
Мф = |
-1 1 --------- :--------------------; |
|||
|
|
|
^о-фДо-ф |
|
£т_ф и т)т_ф— передаточное число и к. п. д. между валом тормоза (двигателя) и валом муфты;
t'o-ф и т|0_ф — передаточное число и к. п. д. между осью вращения поворотной части машины и валом муфты.
При установке тормоза за муфтой предельного момента (между муфтой и осью вращения поворотной части) тормозной момент
- j - 7 + Л?вет "Г Л4а — Л1тр
где |
і0_т |
и ііо_т — передаточное число и к. п. д. от вала тормоза |
|||
|
|
до оси вращения поворотной части машины. |
|||
|
Тормозной момент для механизмов подъема кранов рассчиты |
||||
ваем по формуле |
|
|
|
||
|
|
Мт= ßT |
QD6 |
|
|
|
|
2 апі Л. |
|
||
где |
Q — вес груза и грузозахватывающего устройства; |
||||
|
Dg — диаметр барабана подъемной лебедки; |
||||
|
г ит ) |
— передаточное число и к. п. д между валом тормоза |
|||
|
|
и барабаном; |
запаса; |
по нормам |
Госгортехнадзора |
|
ßT— коэффициент |
||||
|
|
для легкого |
режима |
работы ßT — |
1,5; для среднего |
|
|
режима работы ßT = |
1,75; для тяжелого и весьма |
||
|
|
тяжелого ßx = 2 ,0 . |
|
|
|
|
Рассмотрим теперь динамику механизма подъема стрелы по |
||||
грузчика, |
приводимого от объемного гидродвигателя поступатель- |
132
ного движения. Динамика такого механизма определяется зако ном изменения движущего или тормозящего усилия Р (t) на што ках рабочих цилиндров, величиной движущихся масс, жестко стями Сі и с2 гидросистемы и металлоконструкции навесного обо рудования (например, стрелы в погрузочных машинах) и величи ной демпфирующих сопротивлений ßfl и ßr2 в этих элементах.
Механическая система такого навесного оборудования может быть представлена в виде линеаризированной неконсервативной динамической модели (рис. 5), движение которой описывается дифференциальными уравнениями:
[ |
"Ѵч + ßo (si — Яоф) Д- (sx — s0iß) — Р (t); |
(V.56a) |
(m2S2 |
ß/т ( S0 —Ц---- S2 ] — C2 ( S0 ---- S2 j = — G0> (V.566) |
где m 1 и т г — соответственно приведенные массы гидропривода
|
и стрелы с грузом; |
|
|
|
Si |
и s 2 — перемещения этих масс, принятые за обобщенные |
|||
|
координаты; |
|
|
|
|
s0 — перемещение точки О соединения штока гидро |
|||
|
цилиндра со стрелой; |
|
|
|
sx, s2 |
и s0— скорости, |
соответствующие |
указанным |
переме |
|
щениям; |
|
|
|
|
G0— приведенный к центру груза вес навесного обо |
|||
|
рудования вместе с грузом; |
зависящий от по |
||
|
ф — геометрический коэффициент, |
|||
|
ложения стрелы; |
стрелы до |
центра |
|
Ьс и /0— расстояния |
от оси поворота |
|||
|
груза и до точки О присоединительного шарнира |
|||
|
цилиндра. |
|
|
|
Из выражения потенциальной энергии системы |
|
|||
|
П = — q (5Х— s0ij))2 -Ь -j- c2 (s 2 — S0 -7 7 ) 2 ’ |
|
||
|
„ |
|
дП |
А |
считая, что для точки О частная производная -д— = |
0 , нахо- |
|||
|
|
|
OSq |
|
дим значения
и подставляем их в уравнения (Ѵ,56а) и (Ѵ.566).
133
Последние в этом случае можно записать так:
I |
S1 4 " |
ßllSl |
ß12S2 |
|
a 13S2 ' Г |
a U Sl — |
Ь ц ‘, |
1 S2 7 |
ß21S2 — Ö22S1 ~f" ß23S2 --- |
Ö24S1 = |
^ 2 1 |
||||
или в операторной форме |
|
|
|
|
|||
/(Р2 f |
Paи -f au ) |
|
— (pas27 |
a„) s2 = bn \ |
|||
1(P2 7 |
Pß21 7 |
a2 |
(P ß 22 " Г |
a 2 i) S1 = |
b'2li |
||
Ojs) S* |
|
|
|
||||
где |
|
|
|
|
|
|
Lc |
Pr . |
* |
m |
/ |
|
ö _ |
|
|
|
|
|
|||||
V *0 |
’ |
|
|
||||
Ö 11 — m |
|
/ |
1 s. . 2 |
ö 12 |
|
|
|
' |
c^ |
+ c‘ { j v ) ‘ |
|
|
|
|
(V.57a)
(V.576)
|
_£i |
Lc |
|
|
|
|
m |
|
|
1 |
|
ß 21 |
Pr |
CPfr2_____ . |
m. |
с^ 2 + с2 (-7 7 ) |
|
|
|
_______________. |
a 23 |
— |
Lc ' 2 ’ |
|
|
^ + с» ( т0г ) |
b P(t)
_£l m
c,4> 7in
ß 22
^ • + ^ ( - т г ) Pc
•*24'
^+ ^ ( i r )
b21 = — -bÜL
21 m,
Исключая из уравнений (V.57a) и (V.576) одну из перемен
ных Sj и s2, приходим к следующим выражениям: |
|
|
|||||||||||
ІР4 |
+ |
Р3 |
(ß 21 + ßll) + |
Р2 |
(«23 + |
|
ßUß2I — ß22ß 12 |
+ |
ßu) + |
||||
|
7 |
P (ßllß23 7 |
ß14ß21 |
‘ ß22ßl3 |
|
' ß24ß12) 7 |
|
|
|
||||
|
7 |
(«14ß23 — ß24ßl.l) 1 Sl - |
(P2 |
7 Pß 21 |
+ ß23) &П + |
||||||||
|
|
|
|
+ (pa12 + flu) |
6 ,1 ; |
|
|
|
(V.58) |
||||
lp4 |
7 |
p3 |
(a21 + flu) + |
p2 |
(a23 |
7 |
|
flnö2i — ß22ßi2 |
+ |
ßn) + |
|||
|
|
7 |
P (ßllß23 7 |
ß14ß21 |
ß22ß13 |
ß24ß12) 7 |
|
|
|||||
|
|
7 |
(ßi4ß24 |
ß24ßis) 1 S2 = |
(pü22 7 |
Ö24) |
6ц |
7 |
|
||||
|
|
|
7 |
(p2 |
7 pflu 7 |
7 4 ) 6 21. |
|
|
|
(V.59) |
|||
Нетрудно убедиться в том, что здесь |
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
(0 ц0 2 з 7 |
ß14ß21 |
ß22ßl3 |
|
ß24ß12) = |
9, |
|
|
|||
|
|
|
|
(ß24ßX3 |
‘ ßl4ß23) == Oi |
|
|
|
|
134
Переходя от символической к обычной форме записи диффе ренциальных уравнений, по выражениям (V.58) и (V.59) получим
d% , , . |
|
ч |
d3st . |
. |
. |
. |
d% |
d2 / P(t) \ . |
|
||
+ (« ! !+ |
"пі S i r |
+ |
(“!« + |
“и) - „ Г - |
~3ё ( ~Щ ~ ) + |
||||||
S ( a a l ü l ) |
-|- а.2 3 'PO) |
|
|
tn, |
(Ѵ.60) |
||||||
dt |
|
m1 |
) |
|
|
|
|
|
|
||
d^Sn |
> |
г |
I |
ч |
d * s , |
I |
/ |
1 |
% |
|
|
Щ4 |
Г ( й 21 |
f |
|
a i l ) [- ( a 23 + |
^ u ) ' dt2 |
|
|||||
|
d |
(л |
24 !г ) + |
|
/40 |
|
|
Go |
(V.61) |
||
|
dt |
a2« ■ |
|
•*14 |
|
Для получения окончательного вида дифференциальных урав нений (Ѵ.60) и (Ѵ.61) к ним нужно присоединить уравнения дина мической характеристики привода или процесса торможения. Рассматривая процесс торможения гидравлического привода и учитывая, что для него тормозящее усилие нарастает почти мгно
венно, с достаточной |
для практики точностью можно |
принять |
||||||
Р (t) — Р — const. |
(VIII.37) |
и (VIII.38) новые переменные |
||||||
Вводя |
в |
формулы |
||||||
иі — si и « |
2 = |
s2 >получим для этого случая |
следующие урав |
|||||
нения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
« 1 + |
(а-п + |
ап) их + |
(а23 + |
а14) их = а23 — |
— аі3 “ |
-; |
||
« 2 + |
|
(0 * 1 - Ь О ц ) « 2 + |
( « 2 3 + |
О и ) « 2 = « 2 4 ~ |
~ « 1 4 ^ |
■ |
Характеристическим уравнением для них будет
№ ' («21 -Г ач) к + («23 + %і) = О,
имеющее корни
1 |
__ |
а2і + аи |
, |
У (а2і + аіі)2 — 4 (я2з -(- а14) |
' |
Лі '2“ |
Г - |
± |
2 |
Исследование знака подкоренного выражения для механиче ской системы навесное оборудование — гидропривод показывает, что корни и Я а являются комплексными с отрицательными дей ствительными частями к — а ± ßt, где
а — |
11 > |
ß = “ 2 " 4 Г ^ (а 23 + а 14) ----- |
( а 21 + ö l l ) 2 • |
135
Тогда общее решение последнего дифференциального уравне ния будет иметь вид
|
|
|
( V - G 0- |
|
щ = eai (Сх cos ߣ -\- C2sin ß/) -1-------------- |
(V.62) |
|||
|
|
|
mД 2 + m2( £ ) |
|
Постоянные интегрирования Cx и C2 определяются по началь- |
||||
ным условиям — при |
t — 0 и 2 = |
s2 |
= 0 ; и 2 = s2 = 0 ; |
тогда |
заменяя Сх и С2 через их значения, |
окончательно получим |
|
||
|
h i |
|
|
|
So = |
к |
( 1 |
Mt COS ß0- |
(V.63) |
т хя|>2 ■
т
Постоянный член в этом уравнении представляет собой отно шение избыточного тормозящего усилия на рабочем органе навес ного оборудования к суммарной массе привода и навесного обору дования, приведенной к рабочему органу.
Динамическая составляющая усилия, нагружающего рабочий орган навесного оборудования,
Р |
— |
|
( 1 |
— eat cos ß/). |
|
Общее решение первого уравнения |
имеет вид |
яр |
|||
. |
, , |
, |
|
(Чр —G0 |
|
«і = eai (Ci cos ßf + |
C2 |
sin ß() + |
----------- TT |
С* |
(V.64)
(V.65)
Находя постоянные C[ и С'і по начальным условиям — при
i = 0 «! = Sj = 0 ; tij = s = 0 и подставляя их значения в общее решение, получим
і д д а |
г і д , |
0 |
- |
(V.6 6 ) |
+ « 2 |
( |
eat cos ß |
|
|
|
|
|
Постоянным членом определяется здесь отношение избыточного тормозящего усилия на штоке приводного гидроцилиндра к при веденной к штоку суммарной массе привода и навесного оборудо вания с грузом.
Динамическая составляющая усилия, нагружающего шток при
водного гидроцилиндра, |
|
|
(ф Р -С 0- ^ - ) іК |
|
|
Р1д |
(l — eat cos ß/). |
(V.67) |
mlV + ^ 2 |
( T^- ) 2 |
|
136
Динамические усилия, возникающие при торможении навес ного оборудования, вызывают колебания всей колесной системы, которые при определенных условиях могут привести к ее опро кидыванию.
Резкое торможение. В отличие от только что рассмотренного
процесса |
торможения, происходящего под действием усилия |
М т(і), |
изменяющегося во времени по определенному закону, |
резкое торможение осуществляется в столь короткий отрезок времени, что момент привода не успевает изменяться в соответ ствии с механической характеристикой.
Такой процесс наблюдается при гидравлическом торможении опускающейся под действием собственного веса и веса груза в ковше стрелы погрузочных машин, при наличии в механизмах тормозов с большим запасом сцепления и быстродействующей си стемой управления и т. п.
Величина и характер нагружения конструкции при резком торможении зависят в основном от импульса скорости, мгновенно передаваемого от привода к исполнительному органу механизма.
На рис. 27, а дана эквивалентная схема для расчета динамиче ских нагрузок при резком торможении рабочего оборудования и груза. Здесь т 0— приведенная к грузу масса рабочего оборудо вания и груза; G0 —■их приведенный вес; F — с0у —• сила упру гости; с0— приведенная жесткость рабочего оборудования.
137