книги из ГПНТБ / Кальницкий, А. А. Расчет и конструирование железобетонных фундаментов гражданских и промышленных зданий и сооружений учебное пособие
.pdfА. А. Кальницкий, Л. М. Пешковский
РАСЧЕТ
ИКОНСТРУИРОВАНИЕ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
ФУНДАМЕНТОВ
ГРАЖДАНСКИХ
ИПРОМЫШЛЕННЫХ
ЗДАНИЙ
ИСООРУЖЕНИЙ
Допущено Министерством высшего и среднего специального образования СССР
в качестве учебного |
пособия |
для студентов |
? |
высших учебных заведений, обучающихся по специальности
«Промышленное и гражданское строительство»
МОСКВА «ВЫСШАЯ ШКОЛА» 1974
6С4.03
К 17 УДК 624.15(075.8)
РЕЦЕНЗЕНТЫ:
кафедра «Основания и фундаменты» Ленинградского инженерно-
строительного института; кафедры «Основания и фундаменты», «Железобетонные конст
рукции» Московского инженерно-строительного института; докт. техи. наук, И. А. СИМВУЛИДИ.
1 |
I |
i
9
4 I
У3 /
':! Ъ +
Кальницкий А. А., Пешковский Л. М.
К 17 Расчет и конструирование железобетонных фундаментов гражданских и промышленных зда ний и сооружений. Учеб, пособие для вузов.
М., «Высш. школа», 1975.
261с. с ил.
Вкниге излагаются вопросы расчета н конструирования железо бетонных фундаментов гражданских н промышленных зданий и соо ружений. Рассматриваются вопросы расчета по предельным состоя ниям грунтов оснований и конструкций фундаментов под различные сооружения, в том числе, сооружения с высокорасположеннымн цен
трами тяжести (дымовые трубы, элеваторы, водонапорные башни н др.).
Предназначается для студентов инженерно-строительных вузов» а также может быть использована инженерами проектировщиками.
30206— 229 |
|
001(01)—74 ,53~ 74 |
6С4.03 |
© Издательство «Высшая школа», 1974 г.
1
От авторов
В настоящее время фундаменты зданий и соору жений в основном выполняют из железобетона, однако в учебниках по основаниям и фунда ментам вопросы расчета и конструирования фундаментовиз железобетона почти не отра жены. В курсах железобетонных конструкций проектированию и расчету фундаментов отво дится мало места, причем специфические осо бенности учета взаимодействия конструкции фундамента и грунта основания, как правило, не рассматриваются вовсе.
Авторы настоящей книги ставили перед со бой задачу создать пособие, в котором комплекс но излагались бы основные методы расчета и проектирования железобетонных фундаментов совместно с расчетом их оснований и которое студенты строительных вузов и факультетов могли бы использовать при курсовом и дип ломном проектировании железобетонных фунда ментов гражданских и промышленных зданий, и таких сооружений как элеваторы, дымовые трубы, градирни и т. п. В настоящем пособии действующие главы строительных норм и пра вил и других нормативных Документов учтены со всеми изменениями и дополнениями, опубли
кованными |
до 1 |
июля |
1974 г. |
|
|
|
Авторы |
выражают |
глубокую |
признатель |
|||
ность чл.-корр. АН СССР, докт. |
техн. наук, |
|||||
проф. Н. А. Цытовичу, |
докт. техн. наук, |
проф. |
||||
В. Н. Байкову, |
докт. |
техн. |
наук, |
проф. |
||
Б. И. Далматову, |
докт. |
техн. |
наук, |
проф. |
||
И. А. Симвулиди, |
канд. |
техн. |
наук, |
доц. |
3
Н. М. |
Дорошкевич, канд. техн. наук, доц. |
|
В. |
П. |
Артемьеву, канд. техн. наук, доц. |
Е. |
В. |
Шилову, ценные замечания и советы кото |
рых по рукописи книги были учтены при окон чательном редактировании ее текста.
Все отзывы и замечания по книге просим направлять в издательство «Высшая школа».
Глава I
ОСНОВЫ РАСЧЕТА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ
§1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Внастоящее время расчет оснований и фундаментов, так же как и расчет всех строительных конструкций, производят по расчетным пре дельным состояниям. Под расчетным предельным состоянием понима ют такое, при котором конструкция теряет способность сопротивляться внешним воздействиям или перестает удовлетворять условиям ее даль нейшей нормальной и безопасной эксплуатации по одной из следую щих причин:
а. Первая группа предельных состояний — хрупкого, вязкого или усталостного разрушения; потери устойчивости формы конструкции; потери устойчивости положения конструкции.
б. Вторая группа предельных состояний — возникновения чрез мерных деформаций или чрезмерного раскрытия трещин.
Конструктивное назначение фундамента состоит в том, чтобы аккумулировать все нагрузки от здания или сооружения и передать их ла грунты основания. Отсюда следует, что при определении габа ритных параметров фундамента (глубины заложения, конструктивной высоты, размеров подошвы) должны учитываться физические и меха нические свойства грунтов основания.
При этом надо принимать во внимание, что расчетные характерис тики деформативных и прочностных свойств грунтов не являются пос тоянными величинами. Они зависят от величины и характера прило жения нагрузки, глубины заложения и размеров подошвы фундамен та и могут быть различными для разных фундаментов, в пределах од ного и того же здания, при одних и тех же грунтах основания.
Поэтому при проектировании фундаментов надо производить два вида расчетов: расчеты, в основу которых положены свойства грунтов основания, и расчеты, в основу которых положены свойства материала конструкции фундамента.
В результате расчетов, в основу которых положены свойства грунта основания, определяют теоретические габаритные параметры: форму и размеры подошвы фундамента и глубину его заложения. В результате расчетов, в основу которых положены свойства материала конструкции, определяют конструктивную высоту и количество арматуры.
Расчет фундаментов по свойствам грунта основания состоит из расчетов по первой группе предельных состояний по несущей способ-
5
ностн ii устойчивости и по второй группе предельных состояний (по деформациям или перемещениям) грунта основания.
Расчет тела фундамента состоит из расчетов по первой и второй группам предельных состояний конструкции фундаментов, как и любых других конструкций.
Таким образом, в общем случае при проектировании железобетон
ных |
фундаментов |
возможны расчеты: |
а. |
По первой |
группе предельных состояний — несущей способ |
ности (прочности или устойчивости) грунтов основания. На основе опы та проектирования установлено, что этот расчет производят-только в тех случаях, когда в основном сочетании нагрузок на основание пере даются горизонтальные силы (подпорные стенки и т. п.); основания ограничены идущими вниз откосами; фундаменты работают на выдер гивание; основания сложены скальными грунтами. Во всех остальных случаях расчет оснований по первой группе предельных состояний,как правило, не производят.
б. По второй группе предельных состояний — деформациям (переме щениям, осадкам) грунта основания. Расчет по деформациям грунта основания обязателен, выполняется для всех видов оснований и фун даментов без исключения и определяет такие главные параметры фундамента, как размеры его подошвы и глубину заложения.
По первой группе предельных состояний материала конструкции производят расчет на прочность, а в необходимых случаях, при неодно кратно повторяющейся или пульсирующей нагрузке, — расчет на выносливость. Расчет по первой группе предельных состояний прочно сти (несущей способности) материала конструкции обязателен, произ водится для всех железобетонных фундаментов без исключения и явля ется определяющим конструктивную высоту фундамента, размеры от дельных конструктивных элементов, количество и расположение ар матуры и т. д.
Расчет по второй группе предельных состояний при проектировании тела фундаментов, как правило, ограничивается расчетом по образо ванию или раскрытию трещин.
В настоящей главе приводятся основные исходные данные и сведе ния, необходимые для расчета железобетонных фундаментов с учетом свойств грунтов оснований, бетона и арматуры, а также основные дан ные о расчете элементов железобетонных конструкций, применитель но только к конструкциям фундаментов.
§ 2. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЙ
Определение глубины заложения и размеров подошвы фундамента про изводят, исходя из расчета по второй группе предельных состояний основания.
Деформации, а следовательно, и несущая способность грунта оп ределяются его сопротивлением внешним воздействиям. Принято счи тать, что под воздействием все возрастающей нагрузки грунт проходит
6
три стадии деформаций: уплотнения (стадию прямой пропорциональ ной зависимости между давлением и деформацией), сдвигов (стадию пластических деформаций или непропорциональной зависимости меж ду давлением и деформацией) и стадию разрушения структуры грунта (полной потери несущей способности) (рис. I. 1).
Нагрузки, соответствующие границам перехода от одного вида (стадии) деформации к другому, получили название критических наг рузок или критических давлений. При этом вторая критическая наг рузка, соответствующая границе перехода от стадии сдвигов к стадии разрушения, называется также предельным давлением, т. е. давлением, при котором грунт полностью теряет несущую способность..
Наличие стадии сдвигов (стадии пластических деформаций) объяс няется тем, что состояние предельного равновесия не возникает сразу
Рис. 1.1. Стадии дефор мации грунта под мест нон нагрузкой
Рис. 1.2. Схемы распространения об ластей предельного равновесия в грунте основания:
а — при предельной краевой нагрузке (начало стадии сдвигов); б —на глубину 0,25 ширины подошвы фундамента; в — при ‘предельной на грузке (начало стадия выпирания или потери несущей способности); / — область предельно го равновесия; 2 — уплотненное ядро; 3 — вы пирающий грунт
по всей загруженной площади. Если нагрузка передается через доста точно жесткую конструкцию, то постепенно образуется зона уплотнен ного грунта, по граням которой возникают зоны предельного равнове сия. Появление состояния предельного равновесия в точках под уг лами конструкции, передающей давление, соответствует началу стадии
сдвигов. Пластические |
деформации появляются |
сначала |
под угла |
|||
ми загруженной |
площади, а потом захватывают все большие зоны |
|||||
(рис. |
I. 2). Чем |
больше размеры |
загруженной |
площади, |
тем мень |
|
шее |
значение имеет |
появление |
пластических |
деформаций под ее |
||
углами. |
* |
|
зоны предельного состояния, или, |
|||
По мере увеличения давления, |
как их обычно называют, зоны пластических деформаций, постепен но увеличиваются. Глубина зон пластических деформаций мЪжет быть выражена через ширину (меньший размер) загруженной пло щади.
Обозначим глубину зон предельного равновесия через ab. Тогда
7
величина критического давления, соответствующего глубине ab, может быть определена из равенства
_ |
Д (°ТоЬ + toll + с ctg у) |
т Л |
( U ) |
||
^ кр’ ~ |
, |
, |
я |
||
|
ctg <? + 9 — — |
|
|
||
где у0 |
— объемная |
масса грунта, |
лежащего выше плоскости прило |
||
жения |
нагрузки, |
а/слг3; h — |
расстояние от плоскости приложения |
нагрузки до поверхности грунта, см~, с — параметр линейности (удель ная сила сцепления) грунта основания, кГ/см2\ ср— угол внутреннего трения грунта основания.
На основе многочисленных экспериментов установлено, что в тех случаях, когда а <; 0,25, общая деформация всего напряженного мас сива грунта еще следует закону Гука, т. е. наблюдается прямая ч пропорциональная зависимость между напряжениями и деформаци ями.
Следовательно, при соблюдении условия а = 0 ,2 5 основание еще можно рассматривать как линейно-деформируемую систему. Такое состояние основания может рассматриваться как расчетное предельное состояние, а соответствующее ему давление в нормативных документах получило название нормативного давления на грунт (/?"), что соответ
ствует понятию нормативного сопротивления грунта, |
но в такой трак |
|||
товке более соответствует природе грунта. Введем |
обозначение |
|||
А = 0,25- |
В = |
1 |
|
|
|
ctg ? — А1. + <(> |
ctg <р— — + <р |
|
|
D |
г. ctg а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ctg 9 — |
+ <р |
|
|
Тогда равенство I. 1 может быть преобразовано и |
примет вид |
|||
Ро,2э = Я" = |
(Ab + ВН) То + са D. |
(1.2) |
Для того чтобы избежать вычисления величин А, В и D, можно воспользоваться табл. I. 1, в которой эти величины вычислены в за висимости от угла внутреннего трения ср'1. Значения угла внутреннего трения ср" и параметра линейности с" определяют опытом, а для пред варительных расчетов могут быть приняты по табл. I. 2 и I. 3.
В тех случаях, когда определяют нормативное давление на грунт для фундаментов зданий, имеющих подвалы, в выражение!. 2 вместо фактической глубины заложения фундамента Н подставляют приве денное значение
2/У + |
сх + с2 |
V п |
|
|
7о |
(1.3) |
|||
н п = |
|
|||
|
|
где Cj — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; с2 — толщина конструкции пола подвала, м\ у0 — объем-
8
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.1 |
Значения коэффициентов А, В, D к формуле 1.2 по СНиП 11-Б. 1—62* |
|
||||
срн, |
град |
А |
В |
D |
|
|
0 |
0,00 |
1,00 |
3,14 |
|
|
2 |
0,03 |
1,12 |
3,32 |
|
|
4 |
0-.06 |
1,25 |
3,51 |
|
|
6 |
0,10 |
1,39 |
3,71 |
|
|
8 |
0,14 |
1,55 |
3,93 |
|
|
10 |
0,18 |
1,73 |
4,17 |
|
|
12 |
0,23 |
1,94 |
4,42 |
|
|
14 |
0,29 |
2,17 |
4,69 |
|
|
16 |
0,36 |
2,43 |
5,00 |
|
|
18 |
0,43 |
2,72 |
5,31 |
|
|
20 |
0,51 |
3,06 |
5,66 |
|
|
22 |
0,61 |
3,44 |
6,04 |
|
|
24 |
0,72 |
3,87 |
6,45 |
|
|
26 |
0,84 |
4,37 |
6,90 |
|
|
28 |
0,98 |
4,93 |
7,40 |
|
|
30 |
1,15 |
5,59 |
7,95 |
|
|
32 |
1,34 |
6,35 |
8,55 |
|
|
34 |
1,55 |
7,21 |
9,21 |
|
|
36 |
1,81 |
8,25 |
9,98 |
|
|
38 |
2,11 |
9,44 |
10,80 |
|
|
40 |
2,46 |
10,84 |
11,73 |
|
|
42 |
2,87 |
12,50 |
12,77 |
|
|
44 |
3,37 |
14,48 |
13,96 |
|
|
45 |
3,66 |
15,64 |
14,64 |
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1.2 |
Нормативные и |
расчетные значения параметров линейности (с |
в к Г / с м 2) углов |
|||
внутреннего трения (<р в град) и модулей |
деформации (£0 в к Г ' с м 2) песчаных |
||||
грунтов |
(независимо от происхождения и возраста) |
|
|
Наименование видов грунтов
Пески гравелистые и крупные
Пески средней крупности
Пески мелкие
Пески пылева-
тые
>» |
Характеристика грунтов |
с, <р и |
Ец при |
коэффициенте |
порпс- |
|||
а |
||||||||
U |
|
|
|
тостп 3 |
|
|
|
|
2 |
0,4 |
—0,5 |
0,51—0,6 |
0,61—0,7 |
0,71—0,8 |
|||
н |
||||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
норма тивные |
расчетные |
норма тивные |
расчетные |
норма тивные |
расчетные |
норма тивные |
расчетные |
X н |
||||||||
а. |
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 О |
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
0,0 2 |
41 |
0,01 |
_ |
38 |
36 |
— |
|
ч |
43 |
40 |
38 |
— |
||||
|
500 |
— |
400 |
— |
300 |
— |
— |
— |
С |
0,03 |
— |
0 ,2 |
— |
0,01 |
— |
— |
— |
<р |
40 |
38 |
38 |
36 |
35 |
33 |
— |
— |
Е в |
500 |
— |
400 |
— |
300 |
— |
— |
— |
С |
0,06 |
0,01 |
0,04 |
— |
0,02 |
— |
— |
—. |
о |
38 |
36 |
36 |
34 |
32 |
30 |
28 |
26 |
Е 0 |
480 |
— |
380 |
— |
280 |
— |
180 |
— |
С |
0,08 |
0,0 2 |
0,0 6 |
0,01 |
0,04 |
— |
0,02 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<р |
36 |
34 |
34 |
-32 |
30 |
28 |
26 |
24 |
Е 0 |
390 |
— |
280 |
— |
180 |
— |
НО |
— |
9