Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Кальницкий, А. А. Расчет и конструирование железобетонных фундаментов гражданских и промышленных зданий и сооружений учебное пособие

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

21.10.2023

Размер:

9.67 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1920 / 2720 21 22 23 24 25 26 27 > Следующая >>>

298—8 i/a

Т а б л и ц а V.23

Вычисление ординат поперечных

сил (к примеру V.3)

№

Коэффициенты

из табл. V.20 для:

Суммарные коэф

«Е =

фициенты

X, м

точек

еп

по рис.

а ч=0,4

“л= 2

а 3 = со

“п = 2

ап==0,4

гр.

гр- <?(.,

(7), =205Qti =330

V. 17

(6) и

(10) (8) и

(9)

+«Е ,

1	2	3	4	5		6	7	8	9		10		И	12	13	14	15
0	0	0	—3,5	7,1		0	0	—0,014	—		—		0	—0,014	0	—4,6	~ о
											—
1,5	1	(0,391)	—3,1	6,7		+0,449	0,021	—0,016					+0,449	0,005	+92	2	+94
1,5	1	0,4	—3,1	6,7		—0,551	0,021	—0,016	—		—		—0,551	0,005	— 113	2	—111
4,5	2	1,2	- 2 ,3	5,9		—0,066	0,121	—0,014	—		—		—0,066	0,107	—14	35	21
7,5	3	(1,95)	— 1,5	5,1		0,057	+0,485	0,034					0,057	+0,519	12	‘ +171	+ 183
7,5	3	2,0	— 1,5	5,1		0,057	—0,515	0,034	—		—		0,057	—0,481		—159	—147
10,5	4	2,7	—0,8	4,3		0,060	—0,209	0,168	—		—		0,060	—0,041	12	—14	—2
13,5	5	3,5	0	3,5		0,033	—0,026	±0,500	0,026		—0,033		0	±0,500	0	±165	±165
16,5	4	4,3	0,8	2,7		—	—	—0,168	0,209		—0,060		—0,060	+0,041	—12	14	2
19,5	3	5,1	1,5	(1,95)					+0,515					+ 0,481	—12	+ 159	+ 147
19,5	3	5,1	1,5	2,0		—	—	—0,034 —0,485 —0,057 —0,057 —0,519								—171	—183
22,5	2	5,9	2,3	1,2		—	—	0,014	—0,121		0,066		0,066	—0,107	14	—35	—21
25,5	1-	6,7	3,1	(0,391)				0,016	— 0,-021		+0,551		+0,551	—0,005	113	—2	111
25,5	1-	6,7	3,1	0,4	I	—	—	0,016	— 0,-021		—0,449		—0,449	—0,005	—92	4,6- I	—94
<о 27,0	0	7,!	3,5	0	I	—	—	0,014 I	0	I	0	I	0	I 0,014 I	0	4,6- I	^ 0
							—

чения, где определяется величина рх\ а0, ал, а2 и а3 — неизвестные параметры, величина которых зависит от жесткости балки, ее длины, модуля деформации основания, величины и конфигурации нагрузки.

на	В	самом кратком	изложении	вывод формул для расчета балок
	упругом основании по теории			И. А. Симвулиди	производят сле
дующим образом.					выше	функцию
рх	В	уравнение (V.la) подставляют приведенную
	и	особым образом	записанное	общее выражение для		нагрузки.

После этого уравнение интегрируют четыре раза, в результате чего получают выражение зависимости между осадкой балки ух и реак тивным давлением основания рх, присущее только данной теории расчета*.

В этом выражении содержатся четыре указанных выше параметра н0, av а2, а3 и четыре произвольных постоянных интегрирования, для определения которых необходимо составить восемь дополнительных уравнений. В качестве их И. А. Симвулиди принимает два условия статики, два граничных условия и четыре следующих условия кон тактности балки с грунтом: равенство прогибов балки и осадок грунта на левом конце балки; равенство ординат тех же кривых в середине балки; равенство площадей, образованных прогибами обеих линий деформаций и равенство третьих производных обеих функций про гибов в середине балки.

Решая составленные на основе приведенных выше условий во семь уравнений, И. А. Симвулиди получает в весьма простой замкну той форме общие расчетные формулы для любой расположенной на

балке		нагрузки.
	Ниже приводятся полученные таким путем формулы для расчета
балок, загруженных наиболее простым образом.					балки,
	Нагрузка		q,	равномерно распределенная по всей длине	балки,
		8252 +	29а
0		13440 +	29а	^ .	(V.53)
	______ 5188			•	(V.53)
	______ 5188
3	~	13440 +	29а	'

Параметры ах = а3 — 0 (как и во всех случаях симметричных на грузок).

В выражениях (V.53) принято: с — показатель гибкости, вели чина которого с некоторым приближением равна

nbnE0L3	(V.54)
а	(V.54)
E6f
где Ьв — ширина	подошвы фундамента.

* Характер этой связи и предопределяет отличие дайной теории расчета балок на сплошном упругом основании от теорий, разработанных другими авто рами (Винклер, М. И. Горбунов-Посадов и др.).

194

В результате реактивное давление грунта на фундамент на осно вании (V.52) определяют по выражению .

Рх = ао+ -77 (* — - j f '

(V-55).

а значения изгибающих моментов и поперечных сил на основании: простейших правил статики могут быть найдены по следующим фор мулам:

Mx = ^ - ( x - L			) \		(V.56)
Qx = - ^ -		( x - L ) ( 2 x - L ) .			(V.57>
В случае, когда на балку					действует приложенная в ее середине
сосредоточенная сила Р, значение параметров следующее:
_	8252 +	71а	_Р_.
0 ~	13 4 4 0 + 29а ’ Т ~ ’				(V.58).
					(V.58).
а 2	5188 — 42а		Р		Л
3	13 4 4 0 + i9 a		L	1	3

В результате реактивное давление грунта определяют по тому же выражению (V.55). Теперь, учитывая, что величина внешней силы известна, определить по правилам статики значения изгибающих моментов и поперечных сил, возникающих в любом сечении балки, не представляет никакого труда.

Для более сложных нагрузок расчетные формулы оказываются

несколько громоздкими, поэтому		для	практических расчетов все
они (включая и приведенные	выше) табулированы И. А. Симвули-
ди и приведены в его книгах	134],	[35]	и др.

Этими таблицами предусмотрен расчет балок на сплошном упру гом основании при нагрузке, равномерно распределенной по частц

или всей длине	балки, нагрузке сосредоточенными		силами и мо
ментами*.	_	_	_
Безразмерные	табличные коэффициенты р,	М и Q, по которым:

определяют значения соответственно ординат эпюр реактивного давле.- ния грунта на фундамент, изгибающих моментов и поперечных сил, зависят от показателя гибкости фундамента а, определяемого па выражению (V.54), и относительных расстояний £ = xlL и р = UL (где х — расстояние от левого конца балки до сечения, для которого производится тот или иной расчет; I ■— расстояние от того же конца балки до начала распределенной нагрузки q, оси сосредоточенной силы Р или сечения балки, где приложен внешний момент т

(рис. V. 19).

* И . А . С и м в у л и д и р а с с м а т р и в а е т т а к ж е .и д р у г и е в о п р о с ы р а с ч е т а к о н с т р у к ц и й н а с п л о ш н о м у п р у г о м о с н о в а н и и ( р а с ч е т д е ф о р м а ц и й , р а с ч е т р а м н д р .)*

19S

Таблицы, составленные II. А. Снмвулнди [351, содержат безраз мерные коэффициенты для расчета фундаментных балок, имеющих


показатели гибкости, а =		0; 25; 50 и далее через 50 до 500 при равно
				мерно распределенных			нагрузках,
		т/ «		сосредоточенных	силах		и сосре
	* 1	т/ «		доточенных внешних		моментах. К
	[ Ш	Ш	Ш	примеру, табличные коэффициенты
W 777777777777. 7777777777777777777777777/^ ^7777777777?’			\/7>	для расчета балок, загруженных
. ^	!-т'			распределенной нагрузкой, распо
	L			ложенной в любом сечении, и со
	L			средоточенной силой при значении
				средоточенной силой при значении
Р и с . V . 1 9 .	К р а с ч е т у ф у н д а м е н т			а = 100 приведены		в	настоящей
Р и с . V . 1 9 .	К р а с ч е т у ф у н д а м е н т			книге (табл. V.24—V.29).
н ы х б а л о к по т е о р и и А . И .		С и м -		книге (табл. V.24—V.29).
н ы х б а л о к по т е о р и и А . И .		С и м -		Переход от безразмерных таб
в у л и д н . О б о з н а ч е н и я к р а сч ет н ы м				Переход от безразмерных таб
т а б л и ц а м				личных коэффициентов к усилиям,
				действующим' на	балку		от факти-

Т а б л и ц а V . 2 4

Значения коэффициентов р для равномерно распределенной нагрузки q

с.

ар

0 0 , 1 0 , 2 0 , 3 0 , 4 0 . 5 0 , 6 0 , 7 0 . 8 0 , 9 1 . 0

	0		Г,634 1,292 1,025			0,835	0,721 0,683 0,721 0,835						1,025	1,292		1,634
	0,1		1,066	0,915	0,786	0,694	0,642 0,644 0,708 0,840						1,054	1,357		1,758
	0,2		0,614	0,601	0,576	0,555	0,554 0,589 0,674 0,825						1,058	1,387		1,830
	0,3		0,279	0,351	0,393	0,422	0,458		0,518 0,622 0,788				1,037	1,383		1,849
100 0,4			0,054	0,163	0,236	0,295	0,354		0,434 0,554 0,738			0,990		1,343		1,810
	0,5	—0,065		0,035	0,111	0,175	0,247		0,341 0,473 0,659			0,915		1,257		1,701
	0,6	—0,176 —0,051			0,035	0,102	0,167		0,249 0,367 0,540			0,789		1,129		1,580
	0,7	—0,215 —0,092 —0,011				0,047	0,099		0,173 0,280 0,413			0,633		0,940		1,355
	0,8	—0,194 —0,097 —0,032				0,009	0,046		0,093 0,166 0,279			0,450		0,689		1,022
	0,9	—0,122 —0,064 —0,029 —0,005					0,012		0,038 0,078 0,141			0,239		0,378		0,570
													Т а б л и ц а			V. 25
Значения			коэффициентов		М для	равномерно распределенной нагрузки q
а	Р	0	0,1	0,2	0 , 3					0,6	0 , 7		0.8				1.0
						0 , 4		0 , 5							0 , 9
	0	0 0,002		0,008	0,014	0,018		0,020		0,018	0,014		0,008		0,002		0
	0,1	0 0,006		0,015	0,022	0,026		0,026		0,023	0,016		0,010		0,003		0
	0,2	0	0,003	0,012	0,022	0,027		0,028		0,025	0,019		0,011		0,003		0
	0,3	0	0,002	0,006	0,015	0,024		0,027		0,024	0,018		0,011		0,003		0
100 0,4		0	0,001	0,003	0,007	0,015		0,021		0,021	0,016		0,010		0,003		0
	0,5	0	0,000	0,000	0,001	0,005		0,010		0,014	0,013		0,008		0,002		0
	0,6	0	0,000 —0,001 —0,002 —0,002 —0,001							0,004	0,007		0,005		0,002		0
	0,7	0	0,000 —0,001 —0,005 —0,006 —0,007 —0,006 —0,002										0,000		0,001		0
	0,8	0	0,000 —0,003 —0,005 —0,007 —0,009 —0,010 —0,008										—0,004 —0,001				0
	0,9	0 0,000 —0,001 —0,003 —0,005 —0,006 —0,007 —0,007											—0,006 —0,002				0

196

																				Т а б л и ц а			V.26
Значения				коэффициентов Q для равномерно распределенной нагрузки q
													Е
а	р		0	0.1		0,2			0,3		0.4		0.5		0,6		0,7			0,8		0.9		1.0

	0		0	0,046		0,061			0,053		0,031		0		—0,031 —0,053 —0,061 —0,046									0
	0,1		0	0,098		0,083			0,057		0,024 —0,013 —0,046 —0,069 —0,074 —0,054													0
	0,2		0	0,060		0,119			0,075		0,031 —0,012 —0,049 —0,075 —0,081 —0,060													0
	0,3		0	0,031		0,069			0,109		0,054		0,002 —0,042 —0,071 —0,081 —0,061											0
100 0,4			0	0,012		0,032			0,058		0,092		0,030 —0,021 —0,058 —0,072 —0,056											0
	0,5		0	—0,001		0,007			0,021		0,042		0,071 +0,011 —0,033 —0,055 —0,047											0
	0,6		0	—0,011 —0,011 —0,005							0,010		0,030		0,060		0,005 —0,029 —0,033							0
	0,7		0	—0,014 —0,020 —0,018 —0,011									0,002		0,023		0,056			0,008 —0,014				0
	0,8		0	—0,014 —0,021 —0,021 —0,019 —0,012											0,001		0,023			0,059		0,014		0
	0,9		0	—0,009 —0,014 -0 ,016 —0,015 —0,013 —0,007													0,004			0,022		0,053		0
																				Т а б л и ц а			V.27
Значения коэффициентов р									для	сосредоточенной					силы Р________________________
													6
а	р			0	0,1			0,2		0,3	0,4		0.5		0.6	0,7			0,8		0.9		1.0

	0		6,303		4,117		2,530			1,437 0,728 0,297 0,034 -0,169 -0,418 -0,823 -1,491
	0,1		5,115		3,463		2,252			1,399 0,831 0,468				0,233		0,047 -0,166 -0,485 -0,987
	0,2		3,924		2,809		1,968			1,358 0,928 0,634				0,428		0,262 0,090 -0,135 -0,460
	0,3		2,767		2,168		1,686			1,306 1,011 0,783				0,607		0,468		0,348			0,232		0,101
100 0,4			1,697		1,571		1,411			1,237 1,060 0,895				0,755		0,653		0,605			0,623		0,723
	0,5		1,120		1,055		1,005			0,969 0,947 0,940				0,947		0,969		1,005			1,055		1,120
	0,6		0,723		0,623		0,605			0,653 0,755 0,895				1,060		1,237		1,411			1,571		1,697
	0,7		0,101		0,232		0,348			0,468 0,607 0,783				1,011		1,306		1,686			2,168		2,767
	0,8	-0,460 -0,135					0,090			0,262 0,428 0,634				0,928		1,358		1,968			2,809		3,924
	0,9	-0,987 -0,485 -0,166								0,047 0,233 0,468				0,831		1,399		2,252			3,463		5,115
	1.0 -1,491				-0,823		-0,418 -0,169 0,034 0,297							0,728		1,437		2,530			4,117		6,303
Значения				коэффициентов					М для сосредоточенной						силы		Р			Т а б л и ц а			V.28

													Е
а	р		0	0,1		0,2			0,3		0,4		0.5		0,6		0.7			0,8		0,9		1,0

	0		0 -0,073 -0,103 -0,108 -0,099									-0,081		-0,061		-0,040			-0,021			-0,007		0
	0,1		0	0,023 —0,020 -0,039 -0,045 -0,042										-0,034		-0,023			-0,013			-0,004		0
	0,2		0	0,018		0,064			0,030		0,009	-0,002		-0,007		-0,007			-0,005			-0,001		0
	0,3		0	0,012		0,047			0,098		0,063		0,038		0,021		0,010			0,003		0,001		0
	0,4		0	0,009		0,032			0,070		0,121		0,082		0,052		0,029			0,014		0,004		0
	0,5		0	0,005		0,021			0,047		0,083		0,128		0,083		0,047			0,021		0,005		0
100 0,6			0	0,004		0,014			0,029		0,052		0,082		0,121		0,070			0,032		0,009		0
	0,7		0	0,001		0,003			0,010		0,021		0,038		0,063		0,098			0,047		0,012		0
	0,8		0	-0,001 -0,005 -0,007 -0,007								-0,002			0,009		0,030			0,064		0,018		0
	0,9		0	-0,004 -0,013				-0,023 -0,034				-0,042		-0,045		-0,039			-0,020			0,023		0
	1,0		0	-0,007 -0,021				-0,040 -0,061				-0,081		-0,099		-0,108			-0,103			0,073		0

Та б л и ца V.29

Oo Значения коэффициентов Q для сосредоточенной силы Р

а3

		0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
	0	—1	—0,485	—0,156	0,038	0,144	0,193	0,208	0,202	0,174	0,113	0
	0,1	0	0,425	—0,292	—0,113	—0,004	0,060	0,094	0,109	0,102	0,071	0
			—0,575
				0,570							0,029
	0,2	0	0,334		—0,265	—0,152	—0,075	—0,022	0,013	0,030		0
				—0,430
					0,587
■	0,3	0	0,245	0,438		—0,298	—0,209	—0,140	—0,085	—0,046	—0,017	0
					—0,413
100	0,4	0	0,163	0,313	0,445	0,559	—0,343	—0,261	—0,19!	—0,129	—0,067	0
						—0,441
							0,500
	0,5	0	0,109	0,212	0,310	0,406		—0,406	—0,310	—0,212	—0,109	0
							—0,500
								0,441
	0,6	0	0,067	0,129	0,191	0,261	0,343		—0,445	—0,313	—0,163	0
								—0,559
	0,7	0	0,017	0,046	0,085	0,140	0,209	0,298	0,413	—0,438	—0,245	0
									—0,587
	0,8	0	—0,029	—0,030	—0,013	0,022	0,075	0,152	0,265	0,430	—0,334	0
										—0,570
	0,9	0	—0,071	—0,102	—0,109	—0,094	—0,060	0,004	0,113	0,292	0,575	0
											—0,425
	1,0	0	—0,110	—0,170	—0,202	—0,208	—0,193	—0,144	—0,038	0,156	0,485	1

ческой нагрузки, произво дят по следующим форму лам:

при равномерно распре деленной нагрузке интен сивностью q на единицу длины балки

р = pq Т/м(Н/м);

(V.59)

Q =QqL т (Н);

при действии на балку со средоточенной силы Р

р = р ■— Т/м (Н/м);

М = МРЬ Т ‘М (Н • м); (V.60)

Q = QP Т (Н);

при действии на балку сосредоточенного момен та m

р = р ■— Т/м (Н/м);

М = Mm Т ’М (Н • м);

(V.61)

Q = Q - f Т (Н).

Если балка работает под воздействием ряда со средоточенных сил или комбинации различного ро да нагрузок, то расчет ее производят самостоятельно на каждую из них.^ Полу ченные таким образом уси лия на основании принципа независимости действия сил затем суммируют.

Пример V. 4. Рассчи тать по теории И. А. Симвулиди железобетонный ленточный фундамент дли ной L = 15 м. Усилия, действующие на фундамент,

Р и с .	V . 2 0 . К п р и м е р у V . 4 . :
а — схема		балки;	б — эпюра реактивного	давле
ния	грунта	(в Т/м); а и г — соответственно		эпюра
моментов (в Т • м)			и поперечных сил (в Т)\	д — по

перечное сечение фундамента; е — эпюра моментов при расчете фундамента по линеЛноЛ эпюре ре активного давления грунта

199

показаны на рис. V.20, а. Они состоят из расположенных по осям колонн сосредоточенных сил, величина которых показана на этом же рисунке, и распределенной нагрузки д"т= 3,4 Т/м от норматив

ного веса стены.

Материал фундамента-: бетон марки 300, рабочая арматура—сталь


класса А-П, монтажная и				поперечная	арматура — класса A-I.
Грунт	по	данным	физико-механических испытаний — песок					пы
леватый,	с коэффициентом			пористости	е = 0 ,5 ,	нормативный		угол
внутреннего		трения	tp" =	36°, нормативный параметр			линейности
с"= 0,6 Т/м2, модуль			деформации Е0		= 1200 Т/м2\ объемная масса
70 = 2,05	т/м3. Глубина заложения фундамента					Н = 1,4 м. ■
Расчет начинают с определения по выражению						(V.54)	показателя

гибкости фундаментной ленты, куда входит момент инерции ее попе речного сечения, размеры которого пока не известны. Ими следует соответственным образом задаться и в первую очередь определить предварительный размер подошвы фундамента. Для этого служит выражение (V.3), куда в свою очередь входит усредненная величи на нормативного давления грунта Последнюю следует вычислить

по формуле (I. 2) для значения ЬПУлежащего в пределах от 1,4 до 2 м.


Тогда, приняв Ьп =				1,8 м для заданного				грунта (ему по табл. 1.1 со
ответствует А = 1,81;					В = 8,25	и D =		9,98) и глубины	заложения
фундамента // =			1,4 м,		получим
Я" = (1,81-1,8 +			8,25-1,4)2,05 +			9,980 - 0,6 =
= 36,4 Т/м2		(36,4-104 Н/м2).
Суммарная нормативная нагрузка от								сосредоточенных	сил и веса
стены g “T =		3,4 Т/м (3,4 « 104 Н/м) составит (рис. V.20, а)
J P " =	210 +	120 +		180 + 3,4-15 =			561 Т (5,61 МН),
а соответствующая				ей	нагрузка	на	1 м фундамента будет равна
q'o =	«	38,4 Т/м (38,4-104 Н/м).

Момент всех усилий от нормативных нагрузок относительно оси, проходящей через середину длины балки, определится следующим образом: = 210 • 6 — 180 • 6 = 180 Т • м (1,8 МН ■м).

Отвечающий этому моменту эксцентриситет приложения равно действующей вертикальных усилий равен

Н	= 0,321 м.
—	= 0,321 м.
Тогда	по выражению (V. 3)	получим	= 1 -1-------------б • 0 321 = 1,13;
			15
= ---------------------------------	=	2,05 м.
1,13 • 36,4— 2,2 ■1,4

Принимаем предварительно Ьп — 2,0 м.

200

Перейдем теперь к определению по выражению (V. 4) предвари тельной высоты фундаментной ленты. Для этого вначале определим

(рис. V.20, а)

£ / + ,= 260 + 150 +	220 + 3,4-1,1 -15 =		686 Т\
М0= 260-6 — 220-6 = 240 Т-м\
240 = 0,35;	?0= 0,35	0,0233.
686	15

Так как расчет арматуры предполагается выполнить по моментам, соответствующим упругой стадии работы фундамента (т. е. без по следующего их .перераспределения), то величину / в формуле (V. 4) принимают равной расстоянию между осями колонн, т. е. 6 м. Тогда на основании полученных выше данных и, задаваясь обычным для рассчитываемой конструкции процентом армирования ра = 1,2, по выражению (V. 4) получим

Л = 0,5	686 (1 +	6-0,0233) 6а =	0,9 М.
	0,012-15-27 000
Принимаем для		дальнейших	расчетов h — 1 м, ширину ребра

b = 0,5 h = 0,5 м и переходим к определению по V.6 высоты консоль ных выступов в месте примыкания их к ребру фундаментной ленты.

Тогда,

задавшись процентом

армирования

рл

— 0,25%

при

длине

консольного уступа

/к =

0,5

(Ьп — Ь)

0,5 (2 — 0,5) =

0,75

м,

по

лучим

Лок = 0,75-0,75

686 (1 +6-0,0233)

0,35 М.

0,0025 • 27 000 • 2 -

Полученную таким

образом высоту

Лок =

0,35 м следует

про

верить по условию (V.7)

^ок >

1,4 - 36,4 - 0,75

0,364 м.

105

Принимаем hK=

40 м,

а высоту консольных

выступов у их кра

ев устанавливаем равной hn

= 0,2 м.

Поперечное сечение с принятыми выше предварительными разме рами показано на рис. V. 20, д. Момент инерции такого сечения ра

вен	I — 0,074 м 3 (промежуточные выкладки опущены).
	Теперь получены все данные, необходимые для определения по
выражению (V. 54) показателя гибкости,
а =	3,14 - 1200 - 2 - 153	= 109	100.
	3,15 ■10» • 0,074

	Вычисления по формулам		(V. 59) и (V. 61) значений реактивного

давления грунта, изгибающих моментов и поперечных сил произве дены в табл. V. 30—V. 32 отдельно для каждой из нагрузок и сум марно для всех нагрузок, действующих на рассчитываемый фундамент.

Безразмерные величины р, М и Q (они помещены в числителе

201

Вычисление ординат реактивного давления грунта (к примеру V.4)

Т а б л и ц а V.30

Расположение, вид и величина		X-С1	S.J
нагрузки		X-С1	4) Т:
нагрузки		О
,г/н=9,1Т/м
шпшпЧ		9,2
7/. ШШ, т яш яш шшШ
х
1,5м Р н=210т
		210	1,5
		Т 5 = 14	15 =о,:
7,5М \| Р И=120Т		120	7,5
		Т 5 = 8	т г = 0-5
15,5м	, Р Н=180Т		13,5
15,5м		180
		180

15 =12 1 Г = ° -9

	Безразмерные коэффициенты из табл.					V. 24 и V. 27 для i ~ x / L
	Реактивное давление н в Т/м (Н/м)				подошвы фундамента			для i ^ x / L
	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1,0
1,634	1,292	1,025	0,835 0,721 0,683 0,721 0,835					1,025	I ,	1,634
1,634	1,292	1,025	0,835 0,721 0,683 0,721 0,835					1,025	I ,	292
15	11,9	9,4	7,7	6.6	6,3	6,6	7,7	9,4	I I ,	915
5,115	3,463	2,252	1,399 0,831 0,468 0,233 0,047					-0,166	-0 ,4 8 5 -	-0,987
71,6	48,5	315	19,6	11,6	6,6	3,3	0,7	- 2 ,3	— 6,8 —13,8
1,120	1,055	1,005	0,969 0,947 0,940 0,947 0,969					1,005	1,055	1,120
	8,4	8	7,8	7,6	7,5	7,6	7,8		8,4
—0,987	—0,485	—0,166	0,047 0,233 0,468 0,831				1,399	2,252	3,463	5,115
— 11,8	- 5 ,8	—2	0,6	2,8	5,6	10	16,8	27	41,6	61,4

Суммарное реактивное	давление	грунта	83,8	63	46,9	35,7 28,6 26 27,5 33	42,1 I 55,1	71,6
от нормативных нагрузок,	Т/м (Н/м)	. .

<<< < Предыдущая 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 1920 / 2720 21 22 23 24 25 26 27 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ