книги из ГПНТБ / Биргер И.А. Резьбовые соединения
.pdf2. Механические свойства болтов, винтов и шпилек из углеродистых и легированных сталей при нормальной температуре
|
В р е м е н н о е |
|
проч * |
сопротивле |
|
ние oß |
||
|
в |
кгс/мм* |
Класс ности |
наим . |
наиб, |
вочные) |
||
|
(спра |
|
3.6 |
34 |
49 |
|
||
|
30 |
|
4.6 |
40 |
55 |
|
||
4.S |
|
|
5.6 |
|
|
5.8 |
50 |
70 |
|
|
|
6.6 |
|
|
6.8 |
60 |
80 |
|
||
6.9 |
|
|
8.8 |
80 |
100 |
10.9 |
100 |
120 |
12.9 |
120 |
140 |
14.9 |
140 |
160 |
Предел |
Относитель |
У д а р н а я |
текуче |
||
сти |
ное у д л и н е |
вязкость ан |
|
ние 6Ъ в % |
в кгс-м/см* |
вкгс/мм*
Не менее
20 |
|
25 |
|
Н е р е г л а м е н |
|
|
|
|
тируется |
||
|
|
|
|
|
|
24 |
1 |
25 |
1 |
|
5,5 |
32 |
|
14 |
|
Н е |
регламен |
|
справочные |
т и р у е т с я |
|||
|
|
||||
30 |
|
20 |
1 |
|
5 |
40 |
|
10 |
|
Не |
регламен |
|
справочные |
|
т и р у е т с я |
||
|
|
|
|||
36 |
j |
16 |
j |
|
4 |
48 |
|
8 |
|
|
|
|
справочные |
|
Не |
регламен |
|
|
|
|
|||
54 |
|
12 |
|
т и р у е т с я |
|
|
|
справочные |
|
|
|
64 |
1 |
12 |
|
|
6 |
90 |
|
9 |
|
|
4 |
108 |
1 |
8 |
|
|
4 |
126 |
|
7 |
|
|
3 |
|
вочные) |
|
вочные) |
|
вочные) |
Напряжениеот пробнойнагруз во"кикгс/мм* |
|
|
|
|
|
Твердость |
Твердость |
по Р о к в е л л у |
|
|
|
|
|
|
|||
по Б р и н е л ю |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
НИ |
|
|
|
HRC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка |
стали |
||
|
наиб, |
|
наиб, |
|
наиб, |
|
|
|
|
|
|
наим. |
(спра |
наим. |
(спра |
наим. (спра |
|
|
|
|
|
|
|
90 |
150 |
48 |
80 |
|
|
18,8 |
|
СтЗкп, |
СтЗсп, 10 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10кп |
||
ПО |
170 |
62 |
86 |
|
|
22,6 |
j |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
29,1 |
|
|
10, Юкп |
||
|
|
|
|
Н е |
р е г л а м е н |
28,2 |
|
|
30, |
35 |
|
140 |
215 |
77 |
97 |
тируется |
36,4 |
|
Ю **, Юкп ** , 20,20кп |
||||
|
|
|
|
|
|
|
СтЗсп, |
СтЗкп |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
33.9 |
1 |
35 , 45 , 40Г |
|||
170 |
245 |
86 |
102 |
|
|
43.7 |
|
|
20, |
20кп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
47,5 |
|
|
|
|
|
225 |
300 |
|
|
21 |
33 |
58,2 |
|
,35***, |
35Х, 3 8 Х А , 45Г |
||
280 |
365 |
|
|
29 |
39 |
79,2 |
|
40Г2, |
40Х, |
ЗОХГСА, |
|
|
|
Не |
регла |
|
|
|
|
|
16ХСН |
||
330 |
425 |
36 |
45 |
95,0 |
|
|
|
|
|
||
м е н т и р у е т с я |
|
|
ЗОХГСА |
||||||||
|
Не ре |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
390 |
гламен |
|
|
41 |
50 |
111,0 |
|
|
4 0 Х Н М А |
||
|
тируется |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
К л а с с прочности |
обозначен |
д в у м я числами . |
Первое |
число, у м н о ж е н н о е на 10, о п р е д е л я е т в е л и ч и н у |
минимального |
временного |
|||||
с о п р о т и в л е н и я в кгс/мм*, |
второе число |
у м н о ж е н н о е |
на 10, определяет отношение предела |
текучести к в р е м е н н о м у |
с о п р о т и в л е н и ю |
в п р о ц е н |
||||||
тах; п р о и з в е д е н и е чисел определяет величину предела |
текучести в кгс/мм'' (для класса |
прочности 3-6 з н а ч е н и я |
приблизительные) . |
|||||||||
** |
Д л я болтов, |
винтов |
и шпилек |
с диаметром |
резьбы |
до |
12 мм вкл. |
|
|
|
||
*** |
Д л я болтов, |
винтов |
и шпилек |
с диаметром |
резьбы |
до |
16 мм вкл. |
|
|
|
3. Механические свойства болтов, винтов и шпилек из коррозионностойких,
жаропрочных, жаростойких и теплоустойчивых сталей при нормальной температуре
Условноеобо значениегруппы |
Временное сопротивле ние |
|
ß |
|
a |
21 |
52 |
22 |
|
23 |
70 |
|
|
24 |
|
|
90 |
25 |
|
26 |
НО |
о |
|
Относитель удлиненое ôние |
*« |
л |
|
С н а |
«S * |
Напряжение пробнойот нагрузки0" кгс/мм*в |
|||
я » |
% |
a |
^ |
|
|
3s |
3 |
в |
к д |
-Si |
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
КЗ * |
^ |
|
|
|
|
Я n |
|
|
|
|
Не менее |
|
|
|
20 |
|
40 |
4 |
|
18,0 |
55 |
|
15 |
6 |
|
49,5 |
65 |
|
12 |
6 |
|
58,5 |
55 |
|
8 |
3 |
|
49,5 |
75 |
|
10 |
3 |
|
67,5 |
J 85 |
|
10 |
5 |
|
76,5 |
|
|
|
Марка стали
Х18Н10Т, Х18Н9Т, Х17Н13М2Т
2X13
1Х17Н2
Х12Н22ТЗМР
1Х12Н2ВМФ, 25Х1МФ, 25Х2М1Ф, 20Х1М1Ф1ТР*
Х16Н6 *
* По техническим условиям, утвержденным в установленном порядке .
3.КОНСТРУКТИВНЫЕ ФОРМЫ ЭЛЕМЕНТОВ РЕЗЬБОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ И МАТЕРИАЛЫ
Среди резьбовых |
деталей наибольшее распространение получили крепеж |
||
ные— болты, винты, |
шпильки, гайки и резьбовые вставки. |
||
Болтом (рис. 5, а) или винтом (рис. 5, б) называют |
стержень с головкой |
||
и одним |
резьбовым |
концом. Шпилька (рис. 5, в) имеет |
два резьбовых конца. |
Вставка |
может выполняться в форме винтовой пружины или втулки. |
6) 8)
В нашей стране и за рубежом разработаны стандарты на наиболее распро страненные детали резьбовых соединений общего назначения.
Согласно ГОСТу |
1759—70 механические свойства |
болтов, |
винтов, |
шпилек |
||
и гаек, изготовленных |
из углеродистых и легированных |
сталей, а также |
марки |
|||
стали должны соответствовать |
указанным в табл. 2—6. Применение бессемеров |
|||||
ских сталей для изготовления |
крепежных деталей запрещено. |
|
|
|
||
При жестких требованиях |
к жаропрочности, коррозионной |
стойкости, |
габа |
|||
ритам и весу соединений для изготовления крепежных деталей |
используют |
спе |
||||
циальные стали и сплавы. |
|
|
|
|
|
11
|
4. |
Механические |
свойства |
гаек |
||||||
из углеродистых |
и легированных |
сталей |
||||||||
|
при нормальной |
температуре |
||||||||
Класспроч ности* |
Напряжениеот |
испытательной нагрузки<5р кгс/ммв г, |
менеене |
ТвердостьнепоБринелю болееТвердостьпоРоквеллуHRC |
Марка |
стали |
||||
|
|
|
|
|
HB |
|
|
|
|
|
4 |
|
40 |
|
|
|
|
|
СтЗкп, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
СтЗсп |
||
5 |
|
50 |
|
|
|
|
10, Юкп, 20 |
|||
6 |
|
60 |
|
302 |
33 |
15, |
15кп, 35, |
|||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Ст5, 35 |
||
8 |
|
80 |
|
|
|
|
|
20, |
20кп, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35, 45 |
|
10 |
|
100 |
|
|
|
|
35Х, |
38ХА |
||
12 |
|
120 |
|
353 |
38 |
40Х, ЗОХГСА, |
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16ХСН |
|
14 |
|
140 |
|
375 |
40 |
|
35ХГСА, |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
40ХНМА |
||
|
* Класс прочности обозначен числом, |
|||||||||
которое при у м н о ж е н и и на 10 |
дает |
вели |
||||||||
чину |
н а п р я ж е н и я |
от |
испытательной на |
|||||||
г р у з к и |
в |
кгс/мм'. |
|
|
|
|
|
|
5.Механические свойства гаек из коррозионностойких,
жаростойких, жаропрочных и теплоустойчивых сталей при нормальной температуре
Условноеобозначе группыние |
Напряжениеот ис пытательной нагрузкивр кгс/ммв г, не менее |
|
Марка стали |
21 |
52 |
Х18Н10Т, |
|
|
|
Х18Н9Т, |
|
|
|
Х17Н13М2Т |
|
23 |
70 |
2X13, |
1Х17Н2 |
25 |
90 |
Х12Н22ТЗМР, |
|
|
|
1Х12Н2ВМФ, |
|
|
|
25Х1МФ, |
|
|
|
25Х2М1Ф |
|
|
|
20Х1М1Ф1ТР * |
|
26 |
110 |
Х16Н6* |
* По техническим условиям, утвержденным в установленном по рядке.
4. ЗАЩИТНЫЕ ПОКРЫТИЯ И МАРКИРОВКА БОЛТОВ
По ГОСТу 1759—70 для крепежных деталей предусмотрены покрытия, ука занные в табл. 7. Вид покрытия для определенного материала выбирается по ГОСТу 14623—69. Толщина покрытий (устанавливается по согласованию между потребителем и изготовителем) выбирается в зависимости от шага резьбы в сле дующих пределах:
S в мм |
<0, 4 |
0,4—0,8 |
>0, 8 |
Ô в мкм |
3—6 |
6—9 |
9—12 |
По ГОСТу 1759—70 болты, винты и шпильки должны иметь клеймо заводаизготовителя.
Болты с шестигранной головкой и винты с внутренним шестигранником с диаметром резьбы ^ 5 мм и шпильки с диаметром резьбы :> 12 мм должны иметь маркировку, обозначающую класс прочности или условное обозначение группы согласно табл. 3—6*.
• Классы прочности 3.6, 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.6, 6.8 и 6.9 маркируются по соглаше нию между потребителем и изготовителем.
12
|
6. |
Механические |
свойства гаек |
||
из |
цветных сплавов |
при нормальной |
|||
Условноеобозна |
чениегруппы |
|
температуре |
|
|
Напряжениеот испытательной нагрузкиО/г кгс/мм*,в не менее |
|
материала |
|||
|
|
|
Марка |
||
|
|
|
|
или |
сплава |
31 |
27 |
|
АМг5 |
||
32 |
|
Латунь |
ЛС59-1. |
||
|
|
|
латунь Л63 |
||
33 |
32 |
Латунь |
ЛС59-1, |
||
|
|||||
|
|
|
|
латунь Л63 |
|
|
|
|
антимагнитные |
||
34 |
|
Бронза Бр. АМц9-2 |
|||
35 |
50 |
Бронза Бр. АМц9-2 |
|||
|
|||||
|
|
|
антимагнитная |
||
36 |
38 |
|
Д1Т, Д16Т |
7. Виды покрытий крепежных деталей
Обозна чение |
|
Температур |
|
Виды покрытий |
ные ограни |
|
|
чения |
00 |
Без покрытия |
t < |
|
01 |
Цинковое с хро- |
300 °с |
|
|
матированием |
|
|
02 |
Кадмиевое с хро- |
/ < |
200 Э С |
|
матированием |
|
|
03 |
.'Многослойное — |
|
— |
|
медь — никель |
|
|
04 |
Многослойное — |
|
— |
|
медь—никель— |
|
|
|
хром |
|
|
05 |
Окисное |
|
— |
06 |
Фосфатное с про- |
|
— |
|
масливанием |
|
|
07 |
Оловянное |
|
— |
08 |
Медное |
< < 6 0 0 ° С |
|
09 |
Цинковое |
|
— |
10 |
Окисное анодиза- |
|
— |
|
ционное с хро- |
|
|
|
матнрованием |
|
|
11 |
Пассивное |
|
— |
.2 |
Серебряное |
* < 7 0 0 ° С |
Размеры знаков |
маркировки |
устанавливаются изготовителем. |
Клеймо завода и маркировочные знаки должны наноситься на головку болта |
||
или винта и на торец |
гаечного конца шпилек (рис. 6). |
|
|
Клеймо |
завода- |
|
изготовителя |
Вол m |
Винт с внутренним |
Шпиль/fa |
|
|
шести |
граннико/і |
|
Рис. 6. Маркировка болтов, винтов и шпилек
Маркировка болтов, винтов и шпилек может быть выпуклой или углублен
ной.
При выпуклой маркировке допускается увеличение максимально допустимой высоты гайки или головки болта:
для |
изделий |
с диаметром |
резьбы до 8 мм на 0,1 мм; |
|
для |
изделий |
с диаметром |
резьбы |
свыше 8 до 12 мм на 0,2 мм\ |
для |
изделий |
с диаметром |
резьбы |
свыше 12 мм на 0,3 мм. |
10
Рекомендуемые технологические процессы изготовления болтов, винтов, шпилек и гаек из углеродистых и легированных сталей даны в приложениях к ГОСТу 1759—70.
5. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ РЕЗЬБОВЫХ ДЕТАЛЕЙ |
|
|
||
В обозначении болтов, винтов и |
шпилек из углеродистых сталей классов |
|||
прочности 3.6—6.9 и гаек из углеродистых |
сталей 4—8-го |
классов |
прочности, |
|
а также изделий из цветных сплавов |
входит |
наименование |
детали, |
исполнение, |
диаметр резьбы, длина болта, мелкий |
шаг резьбы, класс точности резьбы, ука |
зание о применении спокойной стали, класс прочности или группа, вид покрытия и номер размерного стандарта.
Болты, винты и шпильки классов прочности 8.8, 10.9, 12.9, 14.9 и гайки классов прочности 10, 12 и 14, изделия из коррозионностойких, жаростойких,
жаропрочных |
и теплоустойчивых сталей, а также детали, материал |
которых не |
предусмотрен |
ГОСТом 1759—70, следует обозначать так же, только |
вместо ука |
зания о применении спокойной стали необходимо писать марку стали |
или сплава. |
Класс точности резьбы 3-й, крупный шаг резьбы, исполнение |
1, вид покры |
|
тия 00 (без покрытия) в обозначении не указывается. |
|
|
Пример. Обозначение болта по ГОСТу 7795—70 диаметром |
10 мм, длиной |
|
60 мм с резьбой класса точности 2 из стали 38ХА с цинковым покрытием: |
||
с крупным шагом резьбы (исполнение 1) |
|
|
Болт MIO X 60.2.38ХА.88.09 |
ГОСТ 7795—70; |
|
с мелким шагом резьбы при исполнении 2 |
|
|
Болт 2 MIO X 60 X 1.25.2.38ХА.88.09 |
ГОСТ 7795—70. |
Г л а в а II.
НАГРУЗКИ НА РЕЗЬБОВОЕ СОЕДИНЕНИЕ
1. РАСТЯГИВАЮЩИЕ И ИЗГИБАЮЩИЕ НАГРУЗКИ |
|
||
Резьбовые соединения |
собирают |
преимущественно с |
п р е д в а р и т е л ь |
н о й затяжкой*, благодаря |
которой |
внешняя переменная |
нагрузка передается |
на резьбовую деталь лишь частично. Прочность затянутого соединения при пе ременных нагрузках выше, чем соединения без предварительной затяжки.
В большинстве конструкций затяжка создает определенное минимальное давление на стыке соединяемых деталей и обеспечивает надлежащую плотность стыка.
Кроме усилия предварительной затяжки, резьбовые соединения при работе
воспринимают |
о с н о в н ы е р а с т я г и в а ю щ и е |
или с д в и г а ю щ и е |
|
нагрузки, а |
также |
д о п о л н и т е л ь н ы е |
|
" а Г г Р У З К И |
- |
|
і ^ Ш ^ |
Основные растягивающие нагрузки связаны |
М т " < 2 2 > 4 |
Рис. 7. Эскиз шатуна |
Рис. 8. Эскиз крепления |
|
крышки сосуда |
тем или экспериментально. Так, например, основной нагрузкой для шатунных болтов (рис. 7) двигателей внутреннего сгорания является сила инерции по ступательно движущихся в цилиндре масс, а для силовых болтов или шпилек (рис. 8) крепления крышек сосудов — давление, действующее на крышку.
Помимо основной нагрузки и усилия затяжки, резьбовая деталь иногда вос принимает большие растягивающие нагрузки от температурных деформаций де талей.
Изгибающие нагрузки в резьбовом соединении могут появиться из-за пере коса опорных плоскостей деталей, опорных поверхностей гайки и головки болта, осей отверстий и шпилек и т. п., а также из-за упругих деформаций соединяемых деталей в процессе работы. Последние являются наиболее опасными, так как они
* Область использования в машиностроении соединений, собираемых без з а т я ж к и , ограничена (регулировочные винты).
15
могут вызывать переменные напряжения изгиба и, как следствие, преждевремен |
|
||||
ную поломку |
соединения. |
|
|
|
|
Рассмотрим |
расчет |
напряжения |
изгиба в соединении шпилькой при пере |
|
|
косе опорной поверхности под гайкой |
на угол |
а. |
|
||
Принимаем, что гайка полностью |
прилегает к опорной плоскости, а полная |
|
|||
растягивающая сила Qn (равна сумме усилия затяжки и основного растягиваю |
|
||||
щего усилия в болте) известна и направлена по оси болта (рис. 9). Уравнение из |
|
||||
гиба стержня (без учета |
деформаций сдвига) при этом |
|
|||
|
Ely" |
= M + Q„ [ (I — x) sin a - |
(/ — y) cos a], |
( 1 ) |
где f и a — прогиб и угол поворота в сечении х — I . Общий интеграл уравнения (1)
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у = А ch Кх+В%\\ |
Кх- |
М |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q„cosa |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- ( / - * ) |
tg a + / , |
|
(2) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
Qn' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Используя |
краевые условия, |
полу |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
чим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
ch XI — 1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qn |
cos a |
|
ch XI |
|
|
|
Рис. 9. |
Схема |
к |
определению |
напряже |
|
|
f |
tg a / |
|
X |
|
|
(3) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
ний |
изгиба: |
|
|
|
|
|
|
MX sh Kl |
|
(4) |
||||
а — эскиз соединения; б |
— расчетная |
схема |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Максимальный |
изгибающий момент |
М0 |
будет |
в сечении |
х = О |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Ма |
= М ch Kl =Qn |
sin |
a |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
ХіЪХІ |
• |
|
|
|
|
|
|
|
Для |
практических |
расчетов угол |
a |
можно |
принять малым |
и |
sin a |
» |
a; |
|||||||
cos a « |
1, тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
ЕП |
|
|
|
|
|
|
|
(5) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
M0 |
|
кѣкг |
|
|
|
|
|
|
|
(6) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Исследуем |
влияние |
напряжения |
предварительной |
затяжки. |
Считаем, |
что |
||||||||||
Q„ = Q3 |
= a 3 F c , т о г Д а > с |
учетом соотношений (5) и (6), найдем |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
nd3ra Y'É |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
16 th |
IVfi |
|
|
|
|
|
(7) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и напряжение в стержне шпильки в сечении х = |
0 будет |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
аѴЕ |
|
|
|
|
|
|
|
(8) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16
При малых значениях напряжения предварительной затяжки а3
1 dc
Последнее соотношение можно использовать при упрощенном расчете. Анализ решения задачи показывает, что момент М0 имеет наибольшее значе ние в сечении х — 0. Поэтому поломки, в шпильках от изгибающих напряжений
происходят обычно в резьбовой части шпильки, ввернутой в корпус, а не в ниж
нем витке гайки, где |
резьба нагружена больше осевыми силами. |
|
На рис. 10 приведена зависимость напряжений изгиба от напряжений за |
||
тяжки, построенная |
по формуле (8) при а = 0,5°, £ = 2 - 1 0 4 кгсімм2. |
Ha |
графике показано, что увеличение напряжения затяжки в соединениях с длин ными шпильками оказывает более сильное влияние на величину о„, а чрезмерная
затяжка может быть в отдельных случаях |
причиной поломок болтов |
(шпилек) |
||||||||||||
от напряжений |
изгиба. |
|
|
еигкгс/мм\! |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
\> |
|
|
|
Оме/, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ |
! |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
• — , б)" |
|
10кгс/мм2 |
||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
20 |
|
30 |
W |
б3, хес/ммг |
|
0 |
4 |
8 |
12 |
16 |
20 |
П |
1/4С |
Рис. 10. Зависимость напряжений из |
|
Рис. |
11. |
Напряжение |
изгиба в |
|||||||||
гиба от" напряжения затяжки в стерж |
|
зависимости |
от |
отношения |
//dc |
|||||||||
|
не |
шпильки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
На рис. |
11 дана зависимость напряжения аи от величины -т-, построенная |
по |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аС |
|
|
|
|
формуле (8), при |
тех |
же |
начальных |
условиях: а |
= 0,5°, |
Е = |
2 • I04 |
кгс/ммг |
||||||
для напряжений затяжки а3 — 10 и |
50 |
кгс/мм2. |
Увеличение |
длины |
шпилек |
|||||||||
(болтов) |
свыше |
12, как показано на рис. 11, для |
уменьшения напряжений |
из- |
||||||||||
аС |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гиба неэффективно. Расчет напряжений изгиба при перекосе опорной поверх ности гайки содержится также в работах Коттела и Таралдсена [37], Иллгнера и Беелиха [47J. В статье Хассельгрубера [43] приведен расчет напряжений из гиба с учетом пластических деформаций.
На практике напряжения изгиба снижают при помощи конструктивных и технологических мер. Наиболее широко применяют на практике сферические шайбы (рис. 12, о). Однако такие шайбы не могут компенсировать перекос, воз никающий после затяжки соединений, если угол перекоса меньше угла трения. Если учесть, что угол трения даже при ц = 0,1 составляет » 6°, то соответствую щие этому углу изгибающие напряжения будут заведомо превышать предел теку чести. В условиях вибрации ориентированные силы трения уменьшаются и воз можность компенсации перекоса возрастает.
В некоторых конструкциях для уменьшения напряжений изгиба предусмат ривают специальные сферические и конические опорные поверхности (рис. 12, б, в).
Наиболее опасные напряжения изгиба возникают от упругих переменных де формаций скрепляемых деталей. На рис. 12, г приведена конструкция соедине ния, применяемая на одном из авиационных двигателей. В ней для освобождения резьбовой части шпильки от напряжений изгибу используется тщательно-^вбра-
17
ботанный центрирующий участок, передающий угловой поворот торца гайки непо средственно на стержень болта.
Разгрузка резьбовых участков от изгиба с помощью центрирующих буртов показана также на рис. 12, д, е, ж.
На рис. 12, з показана специальная шайба [4], при конструировании кото рой использована идея шарнира Гука. В этой шайбе устранен недостаток обыч ной сферической шайбы — большое трение. Внутреннее кольцо шайбы должно
е) |
ж) |
Рис. 12. Конструктивные способы уменьшения напряжений из гиба в резьбе
изготовляться из высококачественной стали и обладать большой упругостью, что способствует снижению переменных растягивающих напряжений. Таким обра зом, шайба снижает не только изгибающую, но и растягивающую переменные нагрузки.
Напряжение изгиба можно снизить также путем введения строгих допусков на перекос поверхности, биение торца гайки и т. д.
2. КРУТЯЩИЕ И СРЕЗЫВАЮЩИЕ НАГРУЗКИ
При затяжке резьбового соединения тело болта из-за трения в соприка сающихся витках гайки и болта (шпильки) оказывается под действием крутя щего момента.
Величину момента трения в резьбе можно вычислить по приближенному со отношению, полученному из условия равновесия сил при движении тела по на
клонной плоскости |
с углом |
подъема W: |
|
Л 1 к р = д ф § е г + р ' ) = < г 4 - • я < * ' + 5 • |
<к>) |
||
где |
— усилие |
затяжки; |
|
Q3 |
|
||
4, = arctg 5. |
—угол подъема винтовой линии; |
|
18
р' = |
arctp ц' — угол трения; |
|
|
|
|
|
|
|і' — коэффициент трения |
в |
резьбе; |
|
||
|
V-'- |
fi |
а |
' |
(П) |
|
|
|
|||||
|
|
|
c o s T |
|
|
|
|
|Л — коэффициент |
трения |
фрикционной пары; |
|
||
|
се — угол профиля |
резьбы. |
|
|
||
Угол профиля резьбы учитывается при помощи приведенного коэффициента |
||||||
трения р/ . |
|
|
|
|
|
|
Более точный расчет с использованием геометрии винтовой поверхности со |
||||||
держится |
в работах Келлермана и |
Клейна |
[48], А. И. Сидорова |
и др. Однако |
поправка к формуле (10) для обычных резьб несущественна и ею можно пренеб речь.
|
Коэффициент |х' зависит от материала болта и гайки, состояния поверхности |
||||||||||
соприкосновения, числа затяжек, |
наличия |
и сорта смазки |
и т. д. |
|
|||||||
|
Для обычных силовых резьб с диаметром от 6 до 24 мм величина угла подъема |
||||||||||
средней винтовой линии резьбы мала, а значение тангенса |
угла подъема |
меньше |
|||||||||
0,06. Поэтому в формуле (10) |
к |
|
|
|
|||||||
можно |
пренебречь |
|
величиной |
|
|
|
|||||
, |
S |
по |
сравнению |
с едини |
|
|
|
|
|||
|
|
0,15 |
|
|
|
||||||
цей, |
и |
тогда |
|
|
|
|
|
M~0,2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
0,10 |
|
|
|
||||
|
|
MKp |
= kQ3d, |
|
(12) |
|
|
|
|||
где |
|
|
0,05 |
|
|
|
|||||
|
1 |
d. ! S |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
+ |
Ц' . |
(13) |
|
|
|
|
|||
|
|
|
d |
\Jid2 |
6x1 |
12x1,75 |
20x2,5 |
24XJ |
|||
|
Величина |
коэффициента k |
|
Резьба |
|
||||||
в зависимости |
от размера |
резь |
Рис. 13. |
Коэффициент |
k при разных |
значе |
|||||
бы при различных |
коэффициен |
||||||||||
тах |
трения |
fx' дана |
на рис. 13. |
|
ниях |Х' |
|
|||||
Можно отметить малое |
влияние |
|
|
|
|
||||||
шага резьбы на величину k. |
При ориентировочных промежуточных подсчетах мо |
мента, закручивающего тело болта (шпильки), можно коэффициент р.' принять равным 0,20, что соответствует (см. рис. 13) значению k « 0,12.
Установим соотношение между касательными и нормальными напряжениями в стержне болта при затяжке резьбового соединения. Если на стержень действует
крутящий |
момент |
Мк |
то максимальное |
напряжение в упругой |
области опре- |
||||
делится по |
формуле |
|
|
1&МХ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
т = |
|
(14) |
||
|
|
|
|
|
|
— . |
|||
|
|
|
|
|
|
лей |
|
|
|
Если стержень находится целиком в пластическом состоянии, то при от |
|||||||||
сутствии упрочнения |
(рис. 14) |
касательное |
напряжение |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
12Мкр |
|
(15) |
|
|
|
|
|
|
|
nd% |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Нормальное |
напряжение |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
I |
|
4Qs |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' ndac |
' |
|
|
Отношение |
— |
в упругой |
области |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
i |
,d, |
|
|
|
(16) |
|
|
|
|
= 2 £ M g (ЧГ + р'); |
19