ИЭ / 9 сем (станции+реле) / Литература / Шнеерсон
.PDF50 |
100 t2 150 |
200 t,мс |
Рис. 4.5. Несимметричный режим насыщенного 1Т при налнчии аnериодичеСl(ой составляющей i,. в первичном токе
лишь при смене знака тока i (момент t2), но в момент tt при
новом насыщении В = -В5 значение (2 снова становится равным нулю.
Насыщение ТГ и искажение формы вторичного тока может происходить и при первичных токах, значительно меньших то ков предельной кратности, в случае присутствия в первичном токе апериодических составляющих, возникающих в ЭС при КЗ и коммутациях. Эти составляющие являются реакцией ЭС, со держащей элементы с индуктивностью (трансформаторы, воз
.цушные и кабельные линии), на скачкообразное возмущение (КЗ или коммутацию). В результате до затухания возникшего пере ходного процесса токи и напряжения на входе РЗ содержат в об щем случае совокупность апериодических и затухающих гармо нических составляющих, т.е. не являются синусоидальными. Ветвь намагничивания (()см. рис. 4.2) обладает сравнительно большой индуктивностью и имеет достаточно малое сопротив ление для медленно изменяющихся апериодических составля-
171
ющих. Это приводит к возрастанию тока намагничивания i , ин
тr µ
дукции В и насыщению при относительно небольших значе ниях установившейся составляющей первичного тока i1. Про цесс насыщения тr в этом случае показан на рис. 4.5 [22].
Наличие апериодической составляющей приводит к насыще нию тr в момент t когда индукция сердечника достигает значе
ния Bs . Далее в сравнительно небольшие промежутки времени, когда ток i принимает отрицательные значения, происходит сни жение индукции В и возрастание тока i2• лишь при затухании апериодической составляющей (t > t2) происходит снижение ин дукции до значения В < Bs и полноценная передача тока i2•
4.1.4. Емкостные трансформаторы напряжения
Для сетей высоких напряжений во многих случаях исполь зуются емкостные трансформаторы напряжения (ЕТН) на осно ве емкостных делителей напряжения (рис. 4.6,а).
Эти трансформаторы содержат емкостный делитель напряже
ния С С дроссель D, компенсирующий емкостные сопротив ления делителя, понижающий трансформатор Т.
Упрощенная схема замещения ЕТН, где Ст - межвитковая ем кость трансформатора Т (рис. 4.6,б), соответствует инерционно му звену. При скачкообразных изменениях напряжения в ЭС, не только происходит изменение вторичного напряжения u2 ос
новной частоты, но и возникают свободные составляющие пе реходного процесса, обусловленного накоплением энергии в
а) |
б) |
Рис. 4.6. Ем.костный трансформатор напряжения (а) и его схема замещения (б)
172
ui
,
/
/
/I/
I/
Рис. 4.7. Первичное u1 и вторичное u2 напряжения ЕТН при сбросе напряжения до нуля: 1, 2 - затухающие высокочастотная и низкочастотная сосrаВJ1ЯЮщие
собсrвенных колебаний в ЕТН
4.2.Максимальная токовая защита
4.2.1.Основные функции
I<И
|
|
К1 |
К2 |
|
Кз |
|
|
|
|
а) |
|
|
|
t t |
|
|
l!I |
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
tf1 |
|
з |
|
|
|
|
2 |
||
|
|
tf |
сМ |
tl' |
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||
0 |
tj |
tl |
t{ |
|
|
|
|
|
|
|
|
• |
1 |
б) |
Iк |
|
aiк1max -
|
|
•Iкз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
lзm1n |
lx |
|
|
|||
|
|
в) |
|
|
|
|
|
о
z)
Рис. 4.8. МаксимаJ1Ьная токовая защита:
а - установка в сети; - харахrеристики МТЗ с независимой выдерЖt<ой времени; в - зависимость тока 1<3 от удапеННОС'П{ повреждения; z - характеристики МТЗ с зависимой выдержкой времени
174
стков. Первый участок имеет минимальную выдержку времени |
||||||||||||||||||||
t . Эта часть харакrеристики МТЗ должна обеспечивать по воз |
||||||||||||||||||||
моЖ11ости больший охват учасrка АВ при КЗ. Однако защита |
SЗ |
|||||||||||||||||||
доЛЖRа быть селективной, т.е. не срабатывать при КЗ на участ |
||||||||||||||||||||
ке ВС. Контрольным случаем является К3 К1 |
в начале участка |
|||||||||||||||||||
ВС, при котором защита S3 не должна срабатывать. Следует |
||||||||||||||||||||
иметь в виду, что при одном и том же месте и виде КЗ токи, |
||||||||||||||||||||
протекающие через защиты, могут существенно различаться в |
||||||||||||||||||||
зависимосrи от режима ЭС. В данном случае на рис. 4.8 токи |
||||||||||||||||||||
К |
|
|
зменяются в зависимо |
и от значения напряжения систе |
||||||||||||||||
З и |
|
|
|
|
|
|
|
|
ст |
|
|
|
приведенных к пи |
|||||||
мы N |
и эквивалентного сопротивления Zc, |
|||||||||||||||||||
нам |
подстанции А. Зависимость значения тока КЗ |
к, |
протекаю |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
||
щего через защиты, от удаленности места КЗ /к от шин подстан |
||||||||||||||||||||
ции |
|
|
приведена на рис. |
|
|
|
|
- максимальный режим, |
- |
|||||||||||
минимальный режим). С учетом изложенного, ток срабатыва |
||||||||||||||||||||
ния |
IJ первой ступени защиты S3 для обеспечения селективно |
|||||||||||||||||||
сти должен |
соответ |
|
|
овать у |
|
овию IJ = |
к |
, |
г |
де кimax |
- |
|||||||||
|
ств |
|
|
|
|
сл |
|
|
al imax |
|
I |
|||||||||
ток КЗ в точке К1 в начале участка |
а - коэффициент запа |
|||||||||||||||||||
са (а> 1). Зона, охватываемая первой стуnенью защиты S3, лег |
||||||||||||||||||||
ко определится по кривой Iк(lк) |
на рис. |
|
Эта зона равна Zi |
|||||||||||||||||
в максимальном режиме и становится существенно меньше в |
||||||||||||||||||||
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
mi |
n). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
инимальном режиме czJ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Второй участок характеристики защиты S3 можно определить |
|||||||||||||||||||
из двух условий. Первое условие - надежный охват конца уча |
||||||||||||||||||||
стка АВ, не охваченного первой ступенью. Указанное означает, |
||||||||||||||||||||
что |
ток срабатывания второй стуnени |
Ii1 должен быть меньше |
||||||||||||||||||
тока |
КЗ в точке К1 в |
начале второго участка в минимальном ре |
||||||||||||||||||
ж |
име |
ЭС Щ |
1 = кlmin . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
/ |
|
/a) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Второе условие выбора параметров защиты SЗ - обеспече |
|||||||||||||||||||
ние |
селективности с учетом того, что при КЗ К1 в начале второ |
|||||||||||||||||||
го участка должна работать первая ступень защиты S2 учасrка |
||||||||||||||||||||
( |
В |
частности, МТЗ |
SЗ, установленная на шинах подстанции А |
|||||||||||||||||
|
. 4.8,а) |
и действующая на выключатель |
имеет С1У1Jен |
|||||||||||||||||
рис |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
чатуIО х.аракrеристику срабатывания 3, состоящую из трех уча |
ВС с малой выдержкой времени tJ, аналогичная рассмотренной |
||||
выше первой ступени защиты SЗ. Данное условие обеспечива |
||||
т |
|
|
S3 t1 |
большей |
е ся выдержкой времени второй ступени |
|
|||
на |
ступень селеюпuвности Лt = tf - t4 выдержки времени пер |
|||
о |
|
S2. |
|
|
в й ступени защиты |
|
|
|
Третья ступень защиты SЗ с выдержкой tlп выбирается таким
175
образом, чтобы действовать селективно по отношению ко вто рым и третьим ступеням защит предыдущих участков ВС и CD
(рис. 4.8,б).
Последняя ступень защиты SЗ с учетом изложенного должна иметь максимальную выдержку времени, большую на ступень селективности Лt максимальной выдержки времени последниХ ступеней защит S2 и Sl предыдущих участков ВС и CD. Для обес печения максимально возможной чувствительности последней ступени МТЗ ее ток срабатывания I n выбирается не по услови ям КЗ, а по условиям отстройки от максимального рабочего то ка, протекающего через защиту в нормальном режиме.
При этом необходимо учитывать и возможные режимы быс трого включения линии после отключения КЗ (автоматическое повторное включение - АПВ), когда при повторном включении вследствие пусковых токов двигателей токи нагрузки могут в первые моменты времени быть больше, чем максимальный ус тановившийся ток нагрузки Iраб max· Один из возможных случа ев поясняет рис. 4.9.
До наступления КЗ через защиту SЗ (рис. 4.8,а) протекает ток
Iраб max. При КЗ на участке АВ (рис. 4.8,а) в момент t1 ток через защиту увеличивается до значения Iк и в момент t2 - падает до
нуля вследствие отключения защитой выключателя QЗ. Через промежуток времени ЛtАПВ выключатель QЗ снова включается
устройством АПВ, и, даже если повреждение устранено, ток че
рез защиту SЗ может быть существенно больше рабочего тока max· Это происходит вследствие того, что электродвигатели
нагрузки, питаемые от шин подстанции существенно затормо-
l
lpaбmu---1---
о
дtАЛВ
Рис. 4.9. Изменение токов в режиме К3 с ПОС/lедующим АПВ
176
3 |
|
tз I |
Т |
|
Iпуск, |
Учет коэффициента возврата. |
|
о |
|
|
з |
в |
о |
|
т |
8
|
|
|
|
з |
|
|
АВ |
|
|
Iраб max· |
|
с |
|
|
з |
з |
|
е |
|
|
|
. |
|
к |
|
|
|
ф |
|
в |
з |
|
.и |
||
У аУе. |
||
ц |
|
|
о |
з |
8 |
|
4.2.2. Построение ступени МТЗ .. независимой выдержкой времени
трдроем
Т АВ
tIАВ
I
Т
, 1-3)t 8, ,
I
IttАВ
lв
|
13 |
|
> |
Блокирова1П1е 1----' |
|
|
ступени |
|
14
>Ускорение
Рис. 4.10. Упрощенная схема максимальной токовой защиты с независимой
(ЭJ1емент 5) или с зависимой (элемент 6) выдержкой времени
5.
Т |
12 |
14)
Т
4)
12)
178
4.2.З. Блокирование МТЗ при броске намагничивающего тока силового трансформатора
Силовые трансформаторы Т, используемые в ЭС, обладают большой индуктивностью L и сравнительно малым активным со противлением R, что определяет достаточно большую постоян
ную времени затухания t = L/R собственных переходных про цессов в трансформаторе, достигающую десятков секунд. В про цессе эксплуатации могут возникать режимы, когда напряже ние на входе трансформатора скачкообразно изменяется от ну ля (или малых значений) до номинального. Эти состояния по ясняют рис. 4.11,а для случая включения трансформатора Т и рис. 4.11,б, когда при КЗ К на отходящем присоединении на
пряжение падает, а потом при отключении выключателя Q2 сно ва восстанавливается до номинального.
Процесс включения трансформатора поясняет упрощенная схема замещения рис. 4.11,в.
При включении трансформатора под напряжение в каждой фазе возникает компенсирующая медленно затухающая апери одическая составляющая тока. В силу того, что характеристика намагничивания трансформатора нелинейна (см. рис. 4.3) про исходит его насыщение и искажение формы кривой тока (рис. 4.11,г). В форме кривой тока преобладают четные гармони
ки, в основном вторая. Токи, протекающие в первые моменты по сле включения, ограничиваются в основном эквивалентным
N .1с Ql -i т
---к:н-с:1----<
N z J.. |
Т |
--illr- |
|
а) |
б) |
в) |
г) |
Рис. 4.11. Насыщение силового трансформатора при коммутациях
179
сопротивлением системы Zc (рис. 4.11,в) и могут достигать мно гократных значений по отношению к номинальному току lно1« трансформатора (до 101ном). Подобная картина возникает и при отключении КЗ на отходящемприсоединении (рис. 4.11,б), при водящем к скачкообразному возрастанию напряжения на входе трансформатора.
Описанный эффект без принятия специальных мер может при в.одитък неправильному действию токовых защит при включе нии или коммутации элементов ЭС с трансформаторами в силу существенного возрастания тока. Избежать этого можно либо увеличением уставок токовых защит, что не всегда приемлемо по условию чувствительности к КЗ, либо принятием специаль ных мер для загрубления или блокирования защит при наличии броска намагничивающего тока.
Возможности использования загрубления и блокирования ос нованы на различии форм тока при КЗ и при броске тока на магничивания. В последнем случае наличие постоянной состав ляющей приводит, например, к увеличению длительности сиг налов какой-либо полярности (рис. 4.11,г). Однако данное ре шение имеет ряд ограничений по возможности применения, прежде всего по диапазону охватываемых токов КЗ.
Использование цифровой техники позволяет принципиально решить указанную проблему на основе гармонического анали за кривых токов отдельных фаз. Насыщение силового трансфор матора при включении характеризуется существенным возрас танием доли составляющих токов второй гармоники по отноше нию к составляющим основной частоты. Указанное позволяет решить задачу прямым способом, задавая границу распознава ния режима включения трансформатора путем контроля пара
метра блокирования kбл = 12111, где 121 - амплитуда составляю щей тока второй гармоники; 1 - амплитуда составляющей то
ка основной частоты. Данный принцип реализации пояснен на рис. 4.12 при контроле токов фазы (д)[9].
Блоки ()и ()обеспечивают измерение цифровыми методами, например с помощью алгоритма Фурье, амплитуд первой и вто рой гармонических составляющих в токе iл. Уставка по коэффи циенту блокирования k66 задается блоком З. Компаратор 4 обес
печивает выявления режима включения трансформатора по ус ловию lщ/lл kбл. Для повышения надежности функционирова ния при токах lл, больших, чем максимально возможный бро-
180