ИЭ / 9 сем (станции+реле) / Литература / Шнеерсон
.PDFПри фиксации порядка чередования трех фазных компенси |
|
рованных напряжений !lл, !lв, !lc аналогично рис. 2.37, где |
|
Qл = !lл -(lл +&ilo)Z.y; |
|
Q'в = !lв -(l.в +&,lo)Z.y; |
(2.74) |
Qc = !lc-Cl.c +&,l.o)Z.y, |
|
обеспечивается правильное действие ДО при всех несимметрич ных повреждениях, как двухфазных, так и однофазных, в том числе и направленность при близких КЗ. Результирующая ха рактеристика ДО образована дугами окружностей, получающи мися сравнением по фазе всех возможных!lл Ув, Ilпарв из!lc,трехIlc напряже!lл),
ний (в данном случае трех пар и и и
Дистанционные органы от замыканий на землю на основе фик сации угловых соотношений между тремя компенсированными
фазными напряжениями и током нулевой поспедовательности.
Данный принцип, пре.д71оженный в [13], основан на одновре менном сравнении нескольких электрических величин
Е.1 =!! |
= |
) |
|
|
|
!lл -l/lл +k I.o ; |
|
||
Е.2 =!! = !lв -iyClв + lo); |
(2.75) |
|||
Е.з = !lc = |
!lc -Z.yCl.c +k Io); |
|||
|
g4 =-I.o,
Три компенсированные фазные напряжения Ilл, Ilв, Ilc по вы
ражению (2.75) и ток Io сравниваются по фазе. Срабатывание ДО происходит, если все четыре вектора находятся в одной по луплоскости, т.е. угол между крайними из них меньше п.
На рис. 2.38 приведены векторные диаграммы четырех срав ниваемых величин при различных удаленностях места однофаз ного К3 (например, замыкания фазы от точки установки ДО.
Как видно из диаграммы, при КЗ вне зоны действия (К1, KJ
угол а между крайними из четырех векторов, отсчитываемый в направлении расположения остальных, больше 7t. При КЗ на гра
нице зоны действия (К2) а = п. При К3 в зоне действия (К3)
101
|
Q |
|
1 |
' |
|
|
1к |
, |
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
к" |
|
|
|
|
|
|
|
К1 |
|
||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
и' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
-А |
|
|
|
|
а |
|
-' |
и' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-8 |
|
|
|||
|
|
|
-А' |
-с |
|
|
и' |
|
|
|||
|
|
|
|
|
и |
и8 |
|
|
|
Ил |
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
ис' |
|
и' |
и' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
-С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.38. Соотношения между сравнИJJаемыми величинами при ра:шичных |
|
|||||||||||
|
|
|
|
удаленносrях однофазного КЗ |
|
|
|
|||||
а < 1t. |
Характеристика |
ДО |
В |
ПЛОСКОСТИ |
zCl), |
rде zCl) |
= |
|||||
I4f(4 |
); |
I4 |
и 4 - |
напряжение и ток поврежденной фа |
||||||||
+ k[,l0 |
|
ограниченная в общем случае тремя дугами |
||||||||||
зы, есть область, |
окружностей и тремя прямыми, получающимися из граничных условий срабатывания, когда в противофазе находятся любые два из сравниваемых векторов. Имеются шесть возможных со четаний величин, определяющих уравнения граничных линий В плоскости z(l):
U,л arg
-О
, Uл arg и
-В
=1t; |
и |
|
|
arg I |
=1t; |
||
|
- |
|
|
=1t; |
Uв |
1t |
; |
|
|||
argИ = |
|||
|
-В |
|
|
и'с
arg-=--=1t;
-Io (2.76)
и
arg-=-=1t.
!!.в
Уравнения отдельных образующих хе в плоскости zc1> полу
чаются подстановкой в (2.76) значений компенсированных на пряжений и тока /.о. В общем случае хе зависит от расположе
ния точки КЗ, угла между эквивалентными ЭДС в эе, переход ного сопротивления в месте КЗ, параметров ЭС. При равенстве
102
ЭДС эквивалентных генераторов и совпадении их по фазе урав |
|||
нения образующих ХС не зависят от переходного сопротивле |
|||
ния. Так, для образующих хе характеристики ДО, расположен |
|||
ных в первом квадранте комплексной плоскости, при однофаз |
|||
ном: замыкании фазы |
справедливо следующее уравнение: |
||
|
ИА |
- у С!.л + !s lo) |
(2.77) |
|
arg-=- = arg------- 1t, |
||
|
-Io |
-Io |
|
чт |
ри совпадении по фазе векторов lл + ko lo и k эквивалент |
||
|
о п |
|
|
но условию |
|
(2.78) |
|
|
|
|
Условию (2.78) в плоскости z(l) соответствует отрезок прямой, расположенный на луче, проходящем через точку Z.y параллель но оси абсцисс справа от точки Z.y (рис. 2.39,а, прямая 1).
Граничному условию нахождения в противофазе напряжений UA и соответствует уравнение
(2.79)
где g1, g2 - коэффициенты, определяемые параметрами ЭС.
Уравнение (2.79) соответствует одной из дуг окружностей, об
разующих хе (рис. 2.39,а, дуга 2). Хотя результирующая хе и
охватывает начало координат, рассматриваемый ДО является направленным (см. рис. 2.38), так как уравнения граничных ли-
jX |
jX |
jX |
|
2
R
а) |
6) |
в) |
Рис. 2.39. характеристики трехфазных ДО в плоскости сопротивления
103
ний зависят от места КЗ. Результирующая область ограничена отрезками трех прямых по уравнениям типа (2.78), дугами трех окружностей по уравнениям типа (2.79) и заштрихована на рис. 2.39,а.
Как частныйслучай данного ДО можнорассматривать алго ритм, заключающийся в фиксации одновременного отставания векторов Ш, ('( Щ от вектора L, на угол, меньший 1t. При этом граничные линии ХС определятся при однофазных К3 только тремя уравнениями типа (2.78), что соответствует области сра батывания, ограниченной треугольником (рис. 2.39,б).
Используя алгоритм, описываемый выражениями (2.56) и (2.57), при построении данного ЦИО необходимо сформировать
цифровые последовательности, соответствующие векторам Е.' '' и реализовать алгоритм, обеспечивающий фиксацию нахож дения векторов Е.' '(( в одной полуплоскости независимо от их чередования. Для построения необходимого алгоритма ЦИО рассмотрим системы векторов (рис. 2.40), соответствующие по вреждению в зоне действия.
Предположим, известно, что Е.(( ' |
|
крайний правый вектор |
|||||||||||||||||||
из пучка векторов ' '(( |
соответствующих условию(( |
срабатыва |
|||||||||||||||||||
ния, т.е. уг |
ол ' |
'( |
ме |
ду |
кр |
айн |
и ве |
орами |
Е. |
и |
|
, меньше |
|||||||||
|
|
ж |
|
|
им |
|
|
|
кт |
|
|
|
|
|
fз |
вып 1t |
|||||
(рис. 2.40,а). Указанному соответствует одновременное |
ол |
||||||||||||||||||||
нение трех условий: |
|
|
0S(½ |
(, =arg'E,g |
/E._ |
|
S1t; |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
О |
|
|
|
|
(, |
|
|
|
|
(2.80) |
|||||
|
|
|
|
|
|
()<Хз1 |
= |
arg Е..з |
/ |
Е..1 |
S1t; |
} |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
О ((<Х41 |
= |
argЕ,_4/Е..1 /1 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выполнение системы неравенств (2.80) является достаточ |
|
нъ1м, но не необходимым условием, так как для системы векто |
|
ров на рис. 2.40,б, также соответствующей срабатыванию, сис |
|
тема41неравенств (2.80) не удовлетворится, ввиду того, что |
|
()Sа |
S21t. Указанное обусловлено тем, что на рис. 2.40,б век |
тор ('(не является крайним. Из изложенного следует, что если составить четыре системы неравенств типа (2.80) для случаев,
когда каждый из векторов Е.' '), является крайним, то при КЗ в зоне (угол между крайними векторами меньше 1t) по крайней мере одна из систем неравенств будет удовлетворяться, а при КЗ вне зоны ни одна из систем удовлетворяться не будет. Таким
('((
а) |
б) |
Рис. 2.40. Сисrемы векторов, формируемых в многофазном ЦИО
образом, для фиксации повреждения в зоне действия необходи мо выполнение любой из четырех систем неравенств
05{¼1 51t; |
05ai |
2 |
51t; |
05а13 51t; |
05<Xi |
4 |
51t; |
|
|||
05а41 |
51t;} |
05а42 |
5n;} |
05а43 |
5_п;} |
05а |
|
4 |
51t;} |
|
|
31 |
51t. |
32 |
51t. |
23 |
51t. |
|
24 |
5n. |
(2.81) |
||
05а |
05а |
|
05а |
05<х.з |
|
Каждое из неравенств (2.81) соответствует «синусной» харак теристике сравнения (см. рис. 2.27,а, характеристика 2).
Реализация каждого из неравенств может быть осуществлена на основе соотношений типа (2.54) при использовании ортого нальных составляющих векторов. При использовании мгновен ных выборок сигнала «синусную» характеристику обеспечит не равенство
и(пТ - тТ)i(пТ) - и(пТ)i(пТ - тТ) |
О, |
(2.82) |
|
|
получаемое из выражения (2.ЗSа) при d· = О, что соответствует
<Х = О (рис. 2.17,б,в).
Используя ортогональные составляющие, получим с учетом выражения (2.54) для первого столбца системы неравенств
(2.81)
й |
1 |
=E3y |
(nT)E x(nT)-E x(nT)E1у |
CnT) O; |
|||
|
2y |
1 |
2 |
1y |
|||
а41 |
=E4yCnT)E1xfnT)-Е4 |
(пТ)Е |
1y(nТ) О; ) (2.83) |
||||
31 |
=E |
1 |
зх |
|
|
(nT) O. |
|
а |
|
(nT)E x(nT)-E x(nT)E |
105
Применив аналогичные (2.83) обозначения и для других ус. ловий в общей сисrеме неравенств (2.81), получим следуюlЦl{е условия:
а21 О; а31 О; а41 О; |
|
|
||
а12 =-а21 О; |
йз2 О; й42 |
О; |
(2.84) |
|
й1з =-йз1 О; |
й2з = -аз2 О; й4з О; |
|||
|
й14 = -й41 О; й24 = -а42 О; а34 ::: -а43 О,
выполнение любого из которых соответствует повреждению в зоне действия. С учетом (2.84) дополнительно к а21, а31, а41 в (2.83) необходимо вычислить еще три величины а32, а42, а43 и проверить соотношения:
а32 =Eзy(nT)E2x(nT)-E3x(nT)E2y(nT) O;
а41 =_Е4у(пТ)Е2.жСпТ)-Е4х(пТ)Е2у(пТ) О;.} (2.85)
а42 =Е4у(пТ)Е3х <пТ)-Е4х(пТ)Е3у (пТ) О
Е1(nТ)_____________________, Е2(nТ)__________-+----..----+--------;1-,
fu(nТ) _______________._,___4--. g4(nТ)----+----------+-,
Рис. 2.41. Элементы структуры многофазного ЦИО
106
|
с учетом соотношений (2.84), структура цифрового трехфаз |
|||||||||||||||
ного |
ДО на основе одновременного сравнения фаз четырех вe |
|||||||||||||||
Jl}IЧJIH по выражениям (2.75) показана на рис. 2.41. |
|
|
||||||||||||||
|
П |
|
и этом |
последовательности |
Е |
(пТ)- (пТ) |
подводятся к |
|||||||||
бл |
|
р |
|
- |
|
|
|
|
|
|
) |
|
б |
еспечива |
||
|
|
ам |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
ок |
|
а.- |
а0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ют фиксацию каждого условия (2.84), оперируя ТОJiъко со зна |
||||||||||||||||
ками входных последовательностей. Инверсные величины а-. )2 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
)2 |
|
в (2.84) |
по |
л |
уча |
ю |
ву |
щ |
|||
а,-(-а.0(2 |
а.. |
|
|
|
|
тся соответст |
ю |
|
ими сме |
|||||||
а.0 ,2а.02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
нами знаков |
(умножениемна -1). |
|
|
|
|
|
107
Глава 3
Характеристики и динамические свойства цифровой релейной защиты
3.1. Уравнения и характеристики цифровых фИJiьтров
Цифровые фильтры (ЦФ) относятся к классу цифровых сис тем, т.е. систем, осуществляющих однозначное преобразование одной цифровой последовательности х(пТ) (входной) в другую
у(пТ) (выходную). В цифровых системах регистрация и ввод аналоговых:сигна
лов производятся пуrем их дискретизации в равноотстоящие мо менты времени, т.е. вместо сигналаx(t) используется дискрет ный сигнал х(пТ), фиксируемый в цифровом виде с определен
ным уровнем квантования. Для последующего использования цифровых сигналов во многих случаях необходима их обработ ка, позволяющая выделить содержащуюся в них информацию. В частности, как и в аналоговой технике, возникает необходи мость выделения среднего значения сигнала по его выборкам, дифференцирования или интегрирования, подавления составля ющих определенных частот во входном сигнале x(t). Для выпол нения этих функций производятся операции с цифровыми по следовательностями х(пТ), превращающие их в другие последо вательности у(пТ), обладающие требуемыми свойствами (выде ление среднего значения х(пТ), дифференцирование х(пТ) и т. д.). В частности, при усреднении (сглаживании) сигнала х(пТ) можно, например, использовать выражение
1
у(пТ)=-[х(хТ-ZТ)+х(пТ-Т)+х(пТ)].
3
Данное выражение описывает простейший цифровой фильтр с входным сигналом х(пТ) и выходным сигналом у(пТ), причем используются две предшествующие выборки сигнала х(пТ). Вы числения производятся непрерывно, т.е. номер выборки п из-
108
fdе11Яется в процессе вычислений. В более общем случае на те |
||
J<УЩ |
еМ этапе вычислений используются предшествующие значе |
|
JIIIЯ |
не только сигнала |
но и выходного сигнала |
некоторые алгоритмы ЦИО, осуществляющие линейные пре образования цифровых последовательностей, например алгорит мы вычисления векторов (см. §2.2), по структуре близки к ци фровым фильтрам, однако имеют особенности, связанные с ум ножением выборок входных сигналов на комплексные коэффи
циенты.
Структуры фильтрующих цифровых систем могуr быть доста точно разнообразными. При этом не всегда обязательно нали чие отдельных ЦФ, так как определенными фильтрующими свойствами обладают сами алгоритмы преобразований цифро вых последовательностей в ЦИО. Ниже рассматриваются основ ные характеристики систем цифровой обработки сигналов, ко
торые используются в дальнейшем при анализе характеристик
цио.
Единичный импульс &(пТ) (рис. 3.1,а) является одной из после довательностей, играющих важную роль в теории цифровой обра ботки сигналов. Он определяется как последовательность со значе нием
б(пТ)={О, nT=.tO; 1, nT=O.
Единичный импульс, сдвинутый во времени на тТ, т. е. на m циклов дискретизации (рис. 3.1, б), описывается соотношения ми:
s:tV\.nT-mT) = {1, nT=mT; О, nT'#-mT.
-оо'j- а а 0---0----- |
0---- |
|
|
О |
пТ |
О |
тТ пТ |
а) |
|
|
б) |
Рис. 3.1. Единичные импульсы
109
Импульсной характеристикой цифровой системы h(nT) явля ется выходная последовательность у(пТ), воз_никающая при
входной последовательности в виде единичного импульса о(пТ). Цифровые фильтрыпринадлежат к классу линейных инвариант ных к сдвигу цифровых систем, для которых справедлив прин цип суперпозиции. Инвариантность систем к сдвигу характери зуется следующим свойством: если у(пТ) - реакция на х(пТ), то у(пТ-тТ) - реакция на х(пТ-тТ). Для указанных систем связь между входной и выходной последовательностями опре деляется формулами свертки:
00
у(пТ)= L х(тТ')h(пТ-тТ),
m=---
или при замене переменных
..
у(пТ)= L h(тТ)х(пТ-тТ).
m=---
Импульсная характеристика h(пТ) полностью характеризует цифровую систему, так как на её основе при известной входной последовательности х(пТ) определяется выходная последова тельность у(пТ).
В общем случае любой цифровой фильтр описЪIВается линей ным разностным уравнением M-ro порядка с постоянными ко эффициентами вида
м |
м |
|
L y(nT-kT):;; I,akx(nT-kT), |
(3.1) |
|
k=O |
k=O |
|
откуда имеем выходную величину у(пТ) при Ь0 = 1:
м |
м |
|
у(пТ)= I,akx(nT-kT)-L y(nT-kТ). |
(3.2) |
|
k=O |
k=1 |
|
Уравнение (3.2) определяет рекурсивный алгоритм вычисле ний, в котором используются как выборки сигнала х(пТ), так и предшествующие выборки выходного сигнала у(пТ), и соответ ствует рекурсивному ЦФ.
В частном случае выходная величина определяется только зна-
110