книги / Электромагнитные переходные процессы в электрических системах
..pdf(15-3) и сумму приравнять нулю; после этого, учитывая (15-17), получаем:
i |
F |
|
(15-19) |
LM |
их |
’ |
|
где |
' \ X L 1 Z ' |
|
|
|
|
|
|
X i l ^ |
X L2Z~\~X L0Z' |
|
(15-20) |
Для фазного тока согласно (15-17) имеем:
^311М. (15-21)
Симметричные составляющие разности фазных напря жений в месте обрыва определяются для обратной и ну левой последовательностей соответственно по (15-2) и (15-3), а для прямой последовательности проще по (15-18):
^ LAX = |
LA2- { ~ LQ) = jx[l I LAl. |
(15-22 |
На рис. 15-2,6, в и г приведены векторные диаграм мы токов и напряжений в месте обрыва фаз В и С.
15-4. Несимметрия от включения сопротивлений
Ограничимся рассмотрением случаев, когда в одну или в две фазы включаются одинаковые сопротивления Z (рис. 15-3,а и в). Такие условия могут возникнуть, на пример, при неодновременном расхождении контактов полюсов выключателя, при котором дуга отключаемого тока возникает еще не на всех полюсах.
Включение сопротивлений в одну или две фазы мож но рассматривать как шунтирование таких же сопротив лений соответственно в двух других или третьей фазах (рис. 15-3,6 и г), если при такой замене источники ха рактеризуются величинами э. д. с., которые у них были в действительном предшествующем режиме.
Закорачивание сопротивления, вообще говоря, можно представить как включение такого же сопротивления, но с обратным знаком.
Для случая, когда имеется сопротивление в одной фа зе, например А, вместо граничного условия (15-4),
очевидно, имеем: |
05-23) |
Ж и = г ! и . |
391
два остальных граничных условия, т. с. (15-5) и (15-6) остаются прежними, поэтому также сохраняются равен ства (15-7).
Представив (15-23) через симметричные составляющие и используя (15-2), (15-3) и (15-7), нетрудно получить выражение для дополнительного сопротивления в схе
ме прямой последовательности |
|
|
ZVL = 4 “ // |
//ix Loz ■ |
(!5-24) |
Таким образом, учет сопротивления Z, включенного в одну фазу, сводится к тому, что вместо реактивности x AL,
определяемой по (15-12) при разрыве фазы, нужно в полу
ченные ранее выражения ввести сопротивление |
, опре |
деляемое по (15-24). |
|
г |
|
Я)
Рис. 15-3. Несимметрия от включения сопро тивлений.
а и б — в одну фазу; в и г — в две |
фазы |
|
|
Когда одинаковые |
сопротивления |
включены |
только |
в две фазы, например |
В и С (рис. 15-3,в и г), |
для ха |
|
рактеристики такой несимметрии нужно вместо |
(15-14) |
||
и (15-15) ввести другие граничные условия: |
|
||
b& L B ^Z iLB |
|
(15-25) |
3 9 2
и
‘ 0 LC = Z>LC- |
(15-26) |
|
в то время как условие (15-16) остается в силе.
После разложения на симметричные составляющие из граничных условий следует, что
Ч »= -Г [ ( ' « - O + I ' . - U k |
05-27) |
|||
= т |
- ' J |
+ (>ш ~ ' Л |
О 5-28) |
|
Т - |
- 1с, ,У+ ( L , ~ O l |
0 5-29) |
||
Эти три уравнения вместе с (15-1)—(15-3) |
позволяют |
|||
найти расчетные |
выражения |
для |
всех симметричных |
|
|
|
|
Т а б л и ц а 15-1 |
|
Симметричные составляющ ие токов и падений напряжений |
||||
в месте однократной продольной |
несимметрии |
П р и в к л ю ч е н и и с о п р о т и в л е н и я
О п р е д е л я е м ы е
в ел и ч и н ы |
в о д н у ф а з у [Z .M ] |
|
1 |
& |
|
|
f |
^ЛЕ |
|
|
1LA\ |
l X Lll + |
4 L |
|
|
|||
7 ( « ) |
z |
|
|
3 ^ i x L2l //i x LOS |
|||
|
|||
У£Л2 |
4 i ? |
. |
|
i x L2Z |
1LA[ |
||
|
|||
f |
N |
|
|
i |
|
||
J L0 |
i XL0Z |
LA[ |
|
|
|||
Д^ Л . |
^4£ l LA\ |
^ LA2
& 1 Я
в д в е |
ф а з ы |
[£.(2)] |
i x ш |
+ |
4 t |
Z l /{(z ! / i x L2'-) 4" (Z // Iх 1os) J
7(2)
Z + jXfjxL
- 4 i > |
. |
Z+
z<2) / УДЛ1
i x L2i ( z - Л Ъ |
. |
Z + }X L 2Z |
|
j x LOy (Z — Z $ ) |
j |
Z + |
tA1 |
3 9 3
составляющих токов и падений напряжений (см. табл. 15-1). Здесь лишь приведем выражения для до полнительного сопротивления, вводимого в схему пря мой последовательности:
Z[2 = [(Z(/ixm ) + (Zfljxm )]HZ. |
(15-30) |
Расчетные выражения для симметричных состав ляющих токов и падений напряжений в месте продоль ной несимметрии, вызванной включением сопротивления в одну или две фазы, сведены в табл. 15-1. Разрыв одной или двух фаз является частным случаем такой не симметрии; расчетные выражения для него получают из выражений, приведенных в табл. 15-1, полагая Z = оо.
15-5. Правило эквивалентности прямой последовательности
Из структуры выражений для тока прямой последова тельности при рассмотренных видах однократной про дольной несимметрии непосредственно следует, что этот ток можно определять как ток симметричного трехфаз ного режима в схеме, где несимметричный участок за менен симметричной цепью, величина сопротивления ко торой для каждого вида продольной несимметрии опре деляется сопротивлениями как самого несимметричного участка, так и схем обратной и нулевой последователь ностей относительно места несимметрии.
Изложенное положение представляет собой по су
ществу п р а в и л о э к в и в а л е н т н о с т и |
п р |
я м о й по |
с л е д о в а т е л ь н о с т и применительно |
к |
условиям |
однократной продольной несимметрии. Оно аналогично такому же правилу при однократной поперечной несим метрии (§ 14-6) и позволяет ток прямой последователь ности в месте продольной несимметрии выразить в об щем виде как
/(«) __ |
Ё AS________ |
(15-31) |
LA\ |
L I'S . “Ь |
|
I х |
|
а падение напряжения прямой последовательности на несим метричном участке
L O<« |
7 (п) Ц п ) |
|
(15-32) |
|
!алL 1 и |
' |
|||
|
|
3 9 4
где верхний индекс (п ) условно Показывает вид рассма триваемой продольной несимметрии [как-то: (1) — сопро тивление в одной фазе или ее обрыв; (2) — сопротивле ние в двух фазах или их обрыв].
Рис 15-4 К правилу эквивалентности пря мой последовательно сти при продельной несимметрии
|
|
|
|
|
|
<п) |
|
|
|
|
|
|
1 и |
- |
Л |
1^ |
п |
, |
|
7 (п > |
• ! |
л |
и |
а |
|
, / |
1 л с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
^ |
L |
|
Принципиальная схема рис 15-4 иллюстрирует два последних выражения.
Следует напомнить, что правило эквивалентности прямой последовательности справедливо при учете толь ко основной гармоники переменных величин
г)
Рис 15 5 К. примеру 15-1
а — и с х о д н а я с х е м а , 6 — с х е м а з а м е щ е н и я п р я м о й п о с л е д о в а т е л ь м о с т и , в — т о ж е о б р а т ю й п о с л е д о в а т е л ь н о с т и , г — т о ж е i u л е в о й п о с л е д о в а т е л ь н о с т и .
Возникновение продольной несимметрии в соответст вии с правилом эквивалентности прямой последователь ности приводит либо к увеличению сопротивления цепи (разрыв одной или двух фаз и пр.), либо к ее уменьше нию (перекрытие сопротивления одной или двух фаз
3 9 5
и т. п.). В последнем случае для рйсчеФа переходного процесса могут быть использованы практические методы расчета коротких замыканий (гл. 10).
П рим ер |
15-1. |
Для |
блока, состоящего |
из |
генератора Г , транс |
||||||||
форматора |
Т, |
линии Л |
и |
автотрансформатора |
А Т (рис. |
15-5,а) |
тре |
||||||
буется сравнить величины начальных сверхпереходных токов при |
|||||||||||||
несинхронном включении его в систему С, считая, что такое вклю |
|||||||||||||
чение производится одновременно: |
|
б) |
то |
же |
двумя |
фазами; |
|||||||
а) |
тремя |
фазами |
выключателя |
В; |
|||||||||
в) то же одно/! фазой. |
|
|
18 |
кв; x " i = 0,21; *2=0,255. |
|
|
|||||||
Генератор |
Г |
176,5 |
М ва; |
|
|
||||||||
Трансформатор Т |
160 |
М ва; |
242/18 |
кв; |
и„ = \'2%; Yo/A-ll. |
|
|||||||
Автотрансформатор |
А Т |
200 М в а ; |
525/220/10,5 |
кв; |
«вс=Ю%; |
||||||||
иВн=24% ; |
«сн = 12%; |
Y0/A-ll. |
|
д'о=!,31 |
|
|
|
|
|||||
Линия |
Л |
145 км; х, =0,425 |
ом/км; |
ом/км. |
|
|
|||||||
Система |
С — источник |
бесконечной мощности |
(*i= *2=xo=0) |
||||||||||
с напряжением 510 кв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Решение проведем в относительных единицах, выбрав за базис |
|||||||||||||
ные условия |
5 о = 176,5 М ва, |
£/ei = 18 |
кв; |
тогда |
U a n = 242 |
к в и |
П бш=577,5 кв.
Схемы замещения отдельных последовательностей с указанием относительных базисных реактивностей их элементов приведены на рис. 15-5,6, в и г.
Результирующие реактивности схем отдельных последователь
ностей относительно |
места разрыва составляют: |
|||
х ш |
= 0,21 + 0,132 + 0 ,1 8 5 -0 ,0 0 7 - |
1 -0 ,0 8 = 0,6; |
||
Х Ш |
= |
0,255 + |
0 ,1 3 2 + 0,185 — 0,007 + |
0,08 = 0,645; |
х ш |
= |
0 -132 + |
0,3 + 0,27 — 0,007 + (0,08//0,095) = 0,74. |
Считаем, что при включении выключателя напряжение гене ратора по величине равно напряжению системы, которое в относи тельных единицах составляет (/=510/577,5=0,88. Наиболее тяжелые условия по току имеют место, когда напряжения включаемых ис точников находятся в противофазе.
а ) П ри вклю чении трех фаз
Наибольшая величина сверхпереходного тока при этом будет:
/"<3>= 2 -0 ,8 8 /0 ,6 = 2,93.
б ) П ри вклю чении |
д ву х фаз (разры в |
одной |
ф азы) |
Д о п о л н и тел ьн ая |
р еак ти в н о сть, в в о д и м а я |
в схему п рям ой п осле |
|
д о в ател ьн о сти , буд ет |
|
|
|
|
х Щ = 0 ,6 4 5 //0 ,7 4 = |
0,345. |
Значения составляющих прямой и обратной последовательно стей наибольшего сверхпереходного тока будут:
/"<0= |
2- 0,88 |
1,86 и |
/"(■)= —I |
0,345 |
|
1L\ |
0,6 + 0,345 |
|
11Л |
*• |
0,645 |
396
Поскольку обмотки трансформатора имеют |
соединение Y/A, |
то |
в одной из фаз генератора эти составляющие |
тока совпадают |
но |
направлению, т. е. наибольшая величина тока в фазе генератора будет:
/ ”г(1) = 1,86 + 1=2,86.
в ) П ри вклю чении одной фазы (разры в д в у х фаз)
В данном случае дополнительная реактивность составляет:
|
|
|
х£> = |
0,645 + |
0,74 = 1 ,3 8 5 . |
|
|||
Составляющие |
прямой |
|
и обратной |
последовательностей |
наи |
||||
большего сверхпереходного |
тока |
будут. |
|
|
|||||
|
|
"(2) __ /"(2) |
|
20,88 |
|
||||
|
|
0 ,6 + 1,385 = 0,89. |
|
||||||
|
|
IL\ |
— ‘ L2 |
|
|
||||
В |
двух |
фазах |
генератора |
эти |
составляющие тока сдвинуты |
||||
друг |
относительно |
друга на 60° (имея в виду переход через Y/Д) |
|||||||
и, следовательно, |
величина |
наибольшего сверхпереходного |
тока |
||||||
в этих фазах |
генератора будет: |
|
|
|
|
||||
|
|
|
/ ” <2) = |
Y b |
-0 ,8 9 = |
1,54. |
|
Искомое соотношение между наибольшими сверхпереходными токами генератора при различных условиях его несинхронного включения получается следующим:
/ z <3>:/i <1>:/i<2> = 2,93:2,86:1,54 = 1:0,98:0,53.
|
П рим ер 15-2. От шин |
10,5 кв тепловой электростанции |
отходит |
|||||||
линия |
к |
потребителю. Ее |
присоединение |
выполнено |
через |
реактор |
||||
10 кв, |
1 000 а, лт= 6 %. |
|
|
|
|
в |
фазе |
|||
при |
Определить для 1—0,2 сек величину наибольшего тока |
|||||||||
трехфазном |
коротком |
замыкании |
за |
реактором |
при |
условии,, |
||||
что |
одна |
фаза |
реактора |
закорочена. |
Сравнить этот |
ток |
с |
током |
||
для тех же условий, но при наличии всех трех фаз реактора. |
отно |
|||||||||
|
Суммарная |
номинальная мощность |
станции 375 |
М ва, |
ее |
сительная реактивность для начального момента х=0,24. Для решения воспользуемся методом расчетных кривых.
Реактивность реактора, отнесенная к номинальным данным станции, будет:
|
|
21 |
10 |
|
|
|
х —0,06- j |
• j0 5 1.2, |
|
где |
суммарный |
номинальный |
ток генераторов станции |
/ я = |
|
375 |
|
|
|
Закорачивание фазы реактора эквивалентно включению в эту |
||||
фазу |
реактивности |
х = — 1,2. Следовательно, дополнительная |
реак- |
3 9 7
гибкость, включаемая в схему прямой |
последовательности, соглас |
|||
но (15-24) |
будет: |
|
|
|
М) |
.( - 1.2) |
— 0,4.1,44 |
— 0,55. |
|
1,44 — 0, '< |
||||
*-дс |
3 //( 0 ,2 1 + 1 ,2 ) - = |
Здесь принято x i0s = oo, носкотьку на стороне генераторного напря
жения обычно сопротивление нулевой последовательности очень велико.
Расчетная реактивность в данном случае составляет:
л*,,ас, = 0,24 + 1,2—0,55 - 0,89.
По |
кривым рис. |
10,7,б |
при Храоч —0,89 для |
t — 0,2 сек нахо |
||
дим / L1 Чг 1. |
|
|
|
|
|
|
Ток |
обрашои |
последовагелыюсти |
в |
месте |
неенммечрни по |
|
(!5-8а) |
будет: |
|
(— 0,55) |
|
|
|
|
|
1L2 — |
■1 = |
0,38. |
|
|
|
|
1,44 |
|
Следовательно, искомый паиболыннй ток составляет:
/ь = 1+0,38-1,38 или / ь = 1,38-21=29 ка.
При наличии трех фаз реактора *Расч = 1,44 и ток короткого замыкания по тем же кривым рис. 10-7,6 получается
/ i = 0,64 иля 1L —0,64-21 = 13,4 |
ка. |
|
Таким образом, закорачивание одной фазы реактора при за |
||
данных условиях приводит к увеличению тока |
короткого |
замыка |
ния более чем в 2 раза. |
|
по схе |
П рим ер 15-3. Для генератора намечается провести опыт |
ме, представленной на рис. 15-6. Предварительно генератор нагру жают чисто реактивным отстающим током, равным 80% номиналь
ного тока; при этом |
напряжение генератора устанавливают на |
||||
уровне |
номинального. |
Затем |
производят |
включение выключателя |
|
фазы А , а через 0,8 сек дополнительно включают выключатель |
фа |
||||
зы В |
и одновременно |
вводят |
в действие |
автомат гашения |
поля |
(ЛГП).
Для указанного цикла проводимого опыта требуется построить
кривые изменения во времени токов |
всех |
последовательностей |
(их |
|||||||
модулей), э. д. |
с. Е 'ч |
и |
напряжения |
прямой |
последовательности |
|||||
генератора. |
имеет следующие параметры: *<1 = 1,0; *'<i=0,3; |
*2= |
||||||||
Генератор |
||||||||||
= 0,42; |
*о=0,06; |
7’/0= 3 |
сек; |
//ПР=3,2; |
7<,=0; |
АРВ включено; |
раз |
|||
рядное |
сопротивление АГП |
г=1,5г/. |
через |
реактивность, относи |
||||||
Нейтраль |
генератора |
заземлена |
тельная величина которой составляет 0,18.
Определим вначале величины, относящиеся к предшествующему режиму генератора.
Относительная величина внешней реактивности, очевидно, со ставляет *=1/0,8=1,25. Считая, что взаимоиндукции между фазами
3 9 8
нет, эта реактивность для всех последовательностей тока будет
одинакова.
Предшествующее значение переходной э. д, с. составляет:
1+0,8- 0,3=1,24.
После включения выключателя фазы А реактивность х , вклю ченная в эту фазу, оказывается закороченной. Этому эквивалентно
включение в фазу А |
реактивности |
х = —1,25. |
Результирующие~реактивности схемы будут: |
||
Хш = 0 -42+ 1 .2 5 = |
1,67 и х ш |
= 0 ,06 + 3 -0 ,1 8 + 1,25= 1,85. |
Рис. 15-6. К примеру 15-3.
Для перзого этапа опыта дополнительная реактивность, вклю чаемая в схему прямой последовательности, будет:
“ ( “ П Г ’)//1 -67/ / 1’8 5 = -0 ,8 .
Начальное значение тока прямой последовательности первого этапа опыта
1,24
установившийся ю к прямой последовательности первого этапа
|
|
|
3,2 |
|
_____ |
|
- |
1 ,0 + |
1,25 — 0,8 |
|
2,2; |
значение постоянной |
времени |
|
|
|
|
|
„ |
0 ,3 + |
1,25 — 0,8 |
|
|
Т' й ~ |
3 |
1 ,0 + |
1,25 — 0,8 |
“ |
1,55 сек" |
Значение тока прямой последовательности через 0,8 сек будет:
1и |
= 2,2 + (1,65 — 2,2) й“ 08/|'55= |
1,88. |
Значение Е \ |
через 0,8 сек £'q = 1 ,8 8 (0 ,3 + |
1,25 — 0 ,8 ) = 1,41. |
Напряжение прямой последовагел£,носги в начальный момент
Ui = 1,65(1,25—0,8) =0,74
и через 0,8 сек
D1= 1,88 (1,25—0,8) =0,845
Значения токов обратной и нулевой последовательностей в на чальный момент
/ £2 = - |
1,65 = 0,79 и I l0 = — - ~Y °8 g8) 1,65= 0,715; |
через 0,8 сек /ьг= 0 ,88 и /£.0=0,795
После включения выключателя фазы В процесс можно рассма тривать как включение в фазу С короткозамкнутого генератора реактивности т=1,25 В этом случае дополнительная реактивность, вводимая в схему прямой последовательности, будет
4 £ |
//0 ,4 2 // (0,06 + 3-0,18) = 0,155. |
Следовательно, симметричные составляющие тока после вклю чения выключателя фазы В возрастут до следующих значении
|
, |
_____ .Li!____ |
=3,1; |
I |
L2 |
0,155 3,1 = |
— 1,19 |
|
|
’ Ll |
— 0,3 + 0,155 |
|
|
0,42 |
|
||
л |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,155 |
|
|
|
|
|
|
|
JL0 ------ ( 0 ,0 6 + 3 |
0,18) |
3,1 ------- ° ' 8, |
|
||
а |
напряжение |
прямой |
последовательности упадет |
до (/, = |
||||
= |
3,1-0,155 = |
0,48. |
|
|
|
|
|
Поскольку в этот момент происходит гашение поля, то даль нейшее затухание (до нуля) всех величин будет происходить с по
4 0 0