книги / Организация и технология ремонта зданий и сооружений
..pdfИх необходимо располагать таким образом, чтобы токопроводя щие сечения между двумя разноименными электродами были узки ми (рис. 15.4.3а).
Если изделие имеет значительную ширину, то узкие сечения полу чают, устанавливая поперек прогреваемого сечения несколько одно именных электродов, образующих электродные группы (рис. 15.4.6, в).
Для стержневых электродов:
|
|
|
< 1 5 1 5 > |
где: й0— расчетный диаметр электрода; |
|
|
|
Ь0 — толщина прогреваемого слоя. |
|
|
|
Р = - |
ЗЛ4 • Ц2 ■10~ |
кВт/м3 |
(15.16) |
|
а
Рис. 15.4. Расположение электродов при прогреве конструкций:
1 — полосовых; 2 — струнных; 3 — одиночных стержневых; 4 — групповых стерж невых.
449
Струнные электроды (рис. 15.4.2) представляют собой стальные прутки, установленные в теле изделия вдоль его оси, они примени мы преимущественно для прогрева конструкций, длина которых во много раз больше их ширины и толщины (балки, прогоны, сваи, колонны).
Сопротивление такой системы составит:
<ш7>
где: в —расстояние между струной-электродом и стержнями арма турного каркаса;
й0—диаметр струны-электрода; Л —диаметр стержней арматурного каркаса.
Р = |
6,28 ♦Ц2 • 10~3 — , кВт/м3, |
(15.18) |
|
а2 |
|
где а — размер стороны сечения изделия, м.
При расчете электропрогрева струнными электродами по рас стоянию между арматурными стержнями и струной, а также ве личине потребной мощности Р находят потребное напряжение тока и диаметр струны с!0
Иногда применяют схему расположения электродов, в которой струны устанавливают последовательно, вдоль продольной оси изде лия, и подключают к разным фазам (рис. 15.5). Ток проходит от одной струны к другой через арматуру или металлическую форму, потенциал которых близок к нулю.
1Ф 2Ф 1ф 2Ф зф
Рис. 15.5. Схемы установки 2-фазных и 3-фазных струнных электродов вдоль по продольной оси конструкции.
450
Использование арматуры или арматурных сеток в качестве элек тродов возможно. В этом случае расчет электропрогрева производят по вышеприведенной методике. При электропрогреве влияние ар матуры на процесс незначительно, если арматурные стержни или сетки не являются частью общего каркаса и расположены нормаль но направлению тока в бетоне. Схема размещения электродов долж на быть выбрана таким образом, чтобы практически исключить вли яние арматуры.
Продолжительность изотермического прогрева бетона при тем пературе I для получения заданной прочности бетона определяют по формуле:
X, = Та- ч а с , |
(15.19) |
где: Ха — известная продолжительность прогрева при температуре 1а для достижения той же доли расчетной прочности;
КА — температурный коэффициент для данного вида цемента при температуре 1а;
К, — температурный коэффициент для данного вида цемента при температуре прогрева 1
Средняя температура разогрева: |
|
|
С р,=-ку ^ |
’ "С. |
(15.20) |
где:Г„ —температура изотермического прогрева; |
|
|
^«.—температура бетона перед началом прогрева. |
|
|
Продолжительность подъема температуры: |
|
|
Т, - *п ~ |
, |
(15.21) |
где V — скорость подъема температуры, °С/ч.
В период подъема температуры бетон набирает часть прочности, остальную прочность бетон приобретет в период изотермического прогрева.
Бетонирование конструкций в зимнее время методом термо са является наиболее простым и экономичным. Метод основан на использовании для твердения бетона тепла, полученного при подо греве составляющих и выделяемого цементом при твердении.
Методом термоса бетонируют массивные железобетонные конст рукции, ленточные фундаменты зданий, массивные стены, фунда менты под колонны и оборудование.
Массивность конструкции характеризуется модулем поверх ности (Мп), представляющим собой отношение площади охлаж-
451
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
15.4 |
|
Температурные коэффициенты К (Ка) |
|
|
|
|||||
Вид цемента |
|
З н ач е н и я коэффициентов п р и |
температуре, ’С |
|
||||
18’ |
30’ |
40* |
50’ |
60’ |
70’ |
80’ |
|
|
|
90’ |
|||||||
Быстротвердеющий |
1 |
1,55 |
2,12 |
2,77 |
3,48 |
4,28 |
5,13 |
6,12 |
портландцемент |
|
|
|
|
|
|
|
|
Высокоактивный чистый |
1 |
1,6 |
2,22 |
2,94 |
3,75 |
4,68 |
5,65 |
6,75 |
клинкерный |
|
|
|
|
|
|
|
|
портландцемент |
|
|
|
|
|
|
|
|
Портландцемент, содер |
1 |
1,68 |
2,48 |
3,34 |
4,38 |
5,63 |
6,98 |
8,5 |
жащий 4—5% пуццола- |
|
|
|
|
|
|
|
|
низирующей добавки |
|
|
|
|
|
|
|
|
То же, но с 10—14%-ным |
1 |
1,87 |
2,89 |
4,2 |
5,82 |
7,83 |
10,1 |
12,9 |
содержанием пуццолани- |
|
|
|
|
|
|
|
|
зирующей добавки |
|
|
|
|
|
|
|
|
Шлакопортландцемент |
1 |
2.П |
3,55 |
5,62 |
8,15 |
11,7 |
15,9 |
- |
Пуццолановый |
1 |
2,19 |
3,78 |
6,06 |
9,14 |
13.3 |
18,3 |
— |
портландцемент |
|
|
|
|
|
|
|
|
даемой поверхности к объему конструкции. Он определяется по формуле:
м„= |
(15.22) |
где: Р — площадь охлаждаемой поверхности, м2; V — объем конструкции, м3
Бетонируют конструкции методом термоса обычно при Мп < 8. Для сокращения сроков твердения в бетон вводят хлористые до бавки, которые и ускоряют процесс твердения, и снижают тем пературу замерзания бетонной смеси. При использовании метода термоса эффективно применение быстротвердеющих цементов высоких марок или глиноземистых цементов, выделяющих при твердении большое количество тепла и не дающих усадки при твердении.
При выдерживании бетона методом термоса следует соблюдать следующие требования:
—открытые поверхности конструкций необходимо после окон чания бетонирования укрыть и утеплить;
—металлические, закладные детали следует утеплить особо тща тельно;
452
— опалубку конструкции устраивают двойной с заполнением про странства между слоями досок утеплителем. Толщину слоя утепли теля определяют расчетом, и она должна обеспечить защиту бетона от замерзания до получения заданной прочности.
Элементы, подверженные наиболее быстрому остыванию, необ ходимо утеплять дополнительно.
Места участков с усиленным утеплением указывают в проекте производства работ. Термическое сопротивление опалубки на ука занных участках должно в 2 раза превышать названный показатель рядовой опалубки.
Поверхности уложенного бетона укрывают листовым или рулон ным материалом для предохранения от потери влаги и засыпают сухим утеплителем. После достижения бетоном 50% проектной проч ности необходимость укрытия поверхности бетона отпадает. Дере вянную опалубку утепляют войлоком, шлаковатой, оргалитом, дре весными опилками, котельным шлаком и т. п.
На время остывания конструкции, выдерживаемой методом тер моса, оказывают влияние следующие факторы:
—размеры и форма конструкции;
—вид тепловой изоляции;
—теплофизические свойства бетона и железобетона;
—вид цемента и его экзотермия;
—начальная температура бетона;
—температура наружного воздуха;
—скорость и угол направления ветра;
—конструкция опалубки.
При термосном выдерживании бетона возникает необходимость определить:
—время остывания бетона и величину набранной прочности в зависимости от факторов окружающей среды;
—оптимальную величину термического сопротивления изоля ции, обеспечивающей формирование благоприятного термонапря женного состояния конструкции;
—температурные поля в конструкции к моменту распалубки;
—сроки распалубки;
—температурные поля по сечению конструкции, влияющие на формирование собственного термонапряженного состояния.
Поставленная задача может быть решена одним из следующих
способов прогнозирования температурного режима или длительнос ти остывания бетона:
—с помощью таблиц для расчета выдерживания бетона и выбора тепловой защиты конструкций различной массивности;
—расчетом температурного режима бетонных и железобетонных конструктивных элементов по методике В. С. Лукьянова;
— расчетом термосного выдерживания бетона по способу
Б.Г. Скрамтаева;
—подбором параметров термосного выдерживания немассивных бетонных и железобетонных конструкций по номограммам.
Обычная схема бетонирования конструкций при ремонте зданий:
453
бетонный завод — бетоновоз — элекгробадья — распределительное устройство — кран — укладка бетонной смеси.
При подготовке к бетонированию в зимних условиях большое внимание уделяется изготовлению щитов опалубки. Щиты изготав ливают утепленными; чтобы уменьшить теплопотери, их обшивают рулонными гидроизоляционными материалами. В качестве утепли телей используют оргалит, опилки, шлак, рулонные изоляционные материалы и т. п.
Наиболее простым и достаточно надежным для практических целей является расчет по методу Б. Г. Скрамтаева. В основу этого расчета положена зависимость между начальным теплосодержанием бетонной смеси, уложенной в конструкцию (с учетом тепловыделе ния и теплопотери в окружающую среду), и продолжительностью остывания бетона.
Остывание рассчитывают по формуле:
С *у • ({б.н~-{бж )+ЭЦ
К * Мп * (^ср .б.ост* ^ н .в .) (15.23)
где: к». — начальная температура бетонной смеси после укладки
в конструкцию, °С;
кк. — температура бетона при завершении процесса выдер живания конструкции методом термоса, °С;
Э— тепловыделение 1 кг цемента за время остывания бето
на, кДж;
Ц— расход цемента на 1 м3 бетона, кг;
т— продолжительность остывания бетона в часах;
С— удельная теплоемкость бетона, кДж/кг • °С;
у— плотность бетона, кг/м3;
К— коэффициент теплопередачи опалубки, Вт/м2 • °С; Мп — модуль поверхности остывающей конструкции, м"1;
(ср.б.ост.— среднее значение температуры бетона за время остыва ния, °С;
кв. — температура наружного воздуха, °С.
Данная формула позволяет определить продолжительность ос тывания бетонируемой конструкции и величину получаемой бе тоном прочности к моменту достижения на поверхности бето на температуры ( 1 б . к . ) , если известны размеры конструкции, расход стали на 1м3 бетона, вид и класс бетона, вид и активность цемента
иего расход на 1м3 бетона, температура наружного воздуха и скорость ветра, начальная температура бетона и конструкция опа лубки.
Вэтом случае расчет осуществляют в определенной последо вательности: устанавливают объем бетона, поверхность охлаждения
имодуль поверхности конструкции; количество тепла, расходуемое на нагрев арматуры и опалубки; уточняют начальную температуру бетона с учетом потерь тепла на нагрев арматуры и опалубки; по уточненной начальной температуре бетона и известным эмпири-
454
ческим формулам рассчитывают среднюю температуру твердения бетона в процессе его остывания; по формуле определяют про должительность остывания конструкции без учета экзотермии при известных значениях величин, входящих в формулу; по получен ным значениям времени остывания конструкции и средней тем пературы твердения бетона определяют тепло, выделяемое 1 кг цемента при гидратации; зная расход цемента на 1 м3, определяют общее количество тепла, выделяемое цементом за время остыва ния; по этой же формуле и при полученных выше значениях уточняют продолжительность остывания бетона; зная среднюю температуру твердения и продолжительность остывания бетона, с учетом экзотермии цемента по графикам набора прочности бетона, определяют прочность, которую приобретает бетон за это время,
в% от заданной.
Сдругой стороны, по этой формуле можно подобрать конструкцию опалубки при заданной продолжительности остывания конструкции и заданной прочности бетона к моменту остывания поверхности кон струкции до 1б к , если известны размеры конструкции, расход стали на 1м3 бетона, вид и класс бетона, вид и активность цемента и его расход
на 1 м3 бетона, температура наружного воздуха и скорость ветра, на чальная температура бетона.
Расчет осуществляется в такой последовательности: Первоначально определяют объем бетона в конструкции по фор
муле:
У=Ь-В-Ь, |
(15.24) |
затем поверхность охлаждения конструкции: |
|
Р=2 • (Ь • В+В • Ъ+Ь - с*), |
(15.25) |
где Ь, В, — соответственно толщина, ширина и длина бетонируе мой конструкции, м.
Модуль поверхности конструкции по формуле (15.22):
где: Р — площадь охлаждаемой поверхности, м2; К— объем конструкции, м3
Далее уточняют начальную температуру бетона с учетом нагрева арматуры:
С1*У1*1б.н.+С2 *Р2*1н в
С1 *У1+С2 *Р2 (15.26)
где: С/ — удельная теплоемкость бетона, кДж/кг • °С; У\ — плотность бетона, кг/м3;
кн. — температура бетона начальная, в момент укладки, °С; С2 — удельная теплоемкость арматуры, кДж/ кг • °С; Р2 — расход арматуры, кг/м3; кв. — температура наружного воздуха, °С.
455
По графику нарастания прочности бетоном при разных темпера турах находят среднюю температуру его твердения (Ър б ост ), при ко торой можно получить требуемую величину прочности за заданное время (т).
Для соблюдения этого условия определяют коэффициент тепло
передачи опалубки по формуле: |
|
|
к = С г ц |
1 ,5 -а/ 6 ’ ^ р-6ост' ^ -3,75 1. |
(15.27) |
Мп-Т |
1бН ^НВ |
|
Область применения этой формулы ограничивается условием:
1сР.б.ост^ и .^0 625.
1бн 1нв
После этого назначают конструкцию опалубки (существуют спе циальные таблицы, в которых, кроме конструкции опалубки, мате риала опалубки и толщины слоя, указывается коэффициент тепло передачи опалубки в зависимости от скорости ветра).
Определяют удельный тепловой поток через опалубку по фор муле:
^ = |
(15.28) |
По графику, который приведен ранее, определяют коэффициент теплопередачи опалубки конвекцией. Задаваясь температурой на наружной поверхности опалубки (и ), близкой к температуре наруж ного воздуха, принимают коэффициент теплоотдачи излучением а*, равным 0. Для выбранного типа опалубки уточняют температуру на ее наружной поверхности с учетом коэффициента теплоотдачи кон струкции сск по формуле:
1н.оп. |
*схг+схк |
(15.29) |
Полученное значение 1„.оп. должно удовлетворять условию:
• 10(К±5%.
ч>п
Если расхождение между заданной и расчетной температурами на наружной поверхности опалубки будет превышать ±5%, то расчет сле дует вести повторно при других задаваемых значениях температур на наружной поверхности опалубки. Далее определяют температуру опа лубки в начальный момент остывания конструкции:
1р.оп.=-^+2{,10П- , |
(15.30) |
456
затем находят тепло, расходуемое на нагрев опалубки:
0 о п |
(1 р .О Л . 1 |1 в ) |
С 1Р 1О 1У 1 , |
(1 5.31) |
1=1
где: С„ Д а,-, у, — соответственно, удельная теплоемкость, пло щадь, толщина и объемная масса материала опалубки.
Уточняют температуру бетона к началу остывания конструкции б.н. с учетом потерь тепла, расходуемых на нагрев арматуры и опа лубки по формуле:
* |
С 1У 1У 1 б н + С 2 р 2 У 1 ц р ~ О о п |
(15.32) |
|
1бн |
С ^У +С гР гУ +Х С ^у! ‘ |
||
|
Значение коэффициента теплопередачи опалубки уточняют по формуле:
К = |
С У |
1,5—л/ 6 ‘ |
1н,)-3,75 |
(15.33) |
|
Мп*Т |
|||||
|
’ |
1бн ч ю |
■* |
Если принятый вид опалубки не соответствует необходимым тре бованиям по коэффициенту теплопередачи, то необходимую толщи ну теплоизоляции уточняют расчетом.
Теплопроводность материалов, составляющих конструкцию опа лубки, нагретых до 1р.0п., определяют по формуле:
А, = Х о ♦ (1+ 0,0025 1Р.оп.), |
(15.34) |
где Я0— коэффициент теплопроводности материалов опалубки при 1=0°С принимается по таблице или опытным путем, Вт/м • °С.
Толщину теплоизоляционного слоя опалубки определяют по фор муле:
(15.35)
5цз Ац: ± - (- а,+а, + 2-А*
где Лиз и Л\ — коэффициенты теплопроводности соответственно теплоизоляции и составляющих материалов опалуб ки при 1р оп , Вт/м • °С.
Уточняют удельный тепловой поток через опалубку ^ Температуру на наружной поверхности опалубки определяют по
формуле: |
|
|
|
I, |
1нв+ |
д |
(15.36) |
|
|
ае+ак’ |
|
457
Устанавливают величину ошибки, заданной 10п, и расчетной тем пературы 10к оп на наружной поверхности опалубки:
и ..п- и . 100 < ±5% |
(15.37) |
Ч)П |
|
Определяют температуру бетона к концу заданного срока осты вания:
- КМп Т,, |
(15.38) |
|
1бк (^бн ^нв) * С Су |
1н' |
Проверяют продолжительность остывания бетона до 1бК:
V |
__ Су(1бн |
1бк)___ |
(15.39) |
КМ„(1ср.б.ОСТ. 1нв)
В формуле не учитывается тепло, выделяемое за счет экзотермии цемента, так как оно учтено ранее при определении средней темпе ратуры твердения бетона, расчете графика нарастания его прочно сти, расчете и вычислении коэффициента теплопередачи опалубки.
Следует отметить, что определение оптимальных границ примене ния метода термоса на практике связано, как правило, с решением большого числа технологических задач, отвечающих конкретным ус-
Т а б л и ц а 15.5
Таблица определения длительности выдерживания бетона методом термоса
Температура |
|
|
Время (ч), необходимое для набора бетоном относительной прочности, % |
|
|||||||
50 |
| |
70 |
| 100 |
50 |
1 |
| |
100 |
50 |
| 70 |
100 |
|
твердения |
|
|
|
|
™ 1 |
|
|
|
|
||
бетона, *С |
Бетон на портландцементе |
Бетон на портландцементе |
Бетон на шлакопортландце- |
||||||||
|
менте или пуццолановом |
||||||||||
|
|
|
М 250 |
|
|
М 300-400 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
цементе |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
361 |
|
743 |
3600 |
223 |
|
446 |
1563 |
— |
— |
— |
5 |
264 |
|
529 |
1139 |
175 |
|
349 |
1222 |
600 |
1200 |
2400 |
10 |
198 |
|
395 |
851 |
125 |
|
249 |
873 |
295 |
589 |
1179 |
15 |
156 |
|
312 |
672 |
96 |
|
192 |
672 |
168 |
336 |
672 |
20 |
120 |
|
240 |
517 |
79 |
|
159 |
555 |
113 |
226 |
451 |
25 |
103 |
|
205 |
442 |
67 |
|
134 |
470 |
80 |
160 |
320 |
30 |
83 |
|
167 |
359 |
55 |
|
110 |
384 |
62 |
124 |
249 |
35 |
71 |
|
142 |
307 |
46 |
|
92 |
372 |
47 |
94 |
188 |
40 |
60 |
|
119 |
356 |
39 |
|
77 |
242 |
34 |
68 |
136 |
45 |
53 |
|
107 |
230 |
34 |
|
67 |
235 |
27 |
54 |
109 |
50 |
46 |
|
92 |
198 |
29 |
|
57 |
201 |
22 |
43 |
87 |
55 |
39 |
|
79 |
170 |
25 |
|
51 |
178 |
19 |
38 |
77 |
60 |
34 |
|
68 |
147 |
23 |
|
45 |
158 |
17 |
34 |
69 |
65 |
30 |
|
60 |
128 |
20 |
|
40 |
140 |
15 |
30 |
60 |
70 |
25 |
|
51 |
109 |
17 |
|
34 |
121 |
12 |
25 |
50 |
75 |
23 |
|
45 |
97 |
15 |
|
30 |
102 |
11 |
23 |
46 |
80 |
20 |
|
39 |
84 |
13 |
|
26 |
92 |
10 |
21 |
42 |
—
458