книги из ГПНТБ / Петров В.В. Приборные сервомеханизмы летательных аппаратов. Динамика сервомеханизмов при наличии сухого трения и запаздывания
.pdfкалы-іый механизм и потенциометр на структурной схеме прибора ие показаны (последовательно стоят на выходе устройства).
Электрическая схема сервомеханизма состоит из ре лейно-контактного устройства, выходного потенциомет ра і(вых, исполнительного электродвигателя Д четырех гасящих резисторов Ri, R2, R3, Ri и конденсаторов Ci, C2,
Рис. 2. 1. Структурная схема приборного сервомеханизма
С3, предназначенных для искрогашения и уменьшения по мех радиоприему на борту летательного аппарата, созда ваемых сервомеханизмом (рис. 2. 2).
Для составления уравнения движения системы рас сматриваются уравнения движения отдельных ее элемен тов и уравнения электрических цепей.
1 .Э л е к т р о д в и г а т е л ь п о с т о я н н о г о т о ка
Схема включения электродвигателя постоянного то ка с независимым возбуждением с мостовой схемой при
ведена на рис. 2. 3, |
|
через |
переходное |
|||
где |
ік— ток, протекающий |
|||||
|
сопротивление контакта, в А; |
элек |
||||
|
ія — ток, протекающий |
через |
якорь |
|||
|
тродвигателя, в А; |
|
|
|
|
|
|
ги— переходное сопротивление в месте кон |
|||||
|
такта |
щетки с полукольцом (зависи |
||||
|
мости |
от контактного |
давления |
/•„ = |
||
|
= 0,2-^0,5 Ом); |
|
электродвигате |
|||
|
гя— сопротивление якоря |
|||||
|
ля в Ом; |
|
|
|
|
|
|
RM— сопротивление плеч моста в Ом; |
|
||||
|
Rш — сопротивление шунта в Ом; |
|
||||
|
L — индуктивность |
электродвигателя |
||||
|
в Гн; |
|
|
моста в В. |
|
|
|
iU0— напряжение питания |
|
20
Пусть мост разбалансирован, щетка сдвинута влево на угол фо, как показано на рис. 2. 3. Тогда в левой цепи
— гкгк ~Ь г2^м |
(2. 1) |
и в правой цепи |
|
^0 — 'кгк + ^ я+ ‘‘Л > |
(2. 2) |
где |
|
|
(2.3) |
Рис. |
2.'2. Электрическая |
Рис. 2 .3 . |
Схема |
включения |
электро |
схема |
включения элек |
двигателя |
постоянного тока |
с неза |
|
|
тродвигателя |
висимым |
возбуждением |
Согласно закону Кирхгофа имеем |
|
||
^1 = г’ш+ |
гя! |
(2-4) |
|
г'к= |
h ~Ь hi |
(2- 5) |
|
и я = І . ^ |
+ |
і яг, + Сд, |
(2.6) |
d t |
|
|
|
где С еф = е — напряжение |
противоэлектродвижущей |
силы.
Уравнение движения для вала исполнительного элек тродвигателя
(2.7)
где Jn — момент инерции всех движущихся ^асс, при веденный к валу электродвигателя;
21
to — угловая |
скорость электродвигателя; |
|
|
Мдв — движущий момент на валу электродвигателя; |
|||
Мс — статический момент |
сопротивления, |
приве |
|
денный к валу электродвигателя. |
|
||
Выражение для |
момента |
электродвигателя |
имеет |
вид [27]: |
|
|
|
|
ЖЛВ= С М7/Х- К |
(2.8) |
В общем случае Мдв зависит от характеристик элек тродвигателя, положения релейного элемента ср и вре мени t:
М лв= / К . <Р. 0 . |
(2- 9) |
где Мс — угловая скорость выходного вала.
Если предположить, что между реле и электродвига телем нет элементов, вносящих запаздывание, то из пра вой части (2. 9) исключается время, и момент, развивае мый электродвигателем, выражается как функция двух переменных: скорости выходного вала и угла рассогла сования.
При непрерывном управлении для решения уравне ния (2.7) требуется семейство характеристик, соответ ствующее различным углам рассогласования, а следова тельно, различным напряжениям, подводимым к элек тродвигателю.
В системах с релейным управлением из всего семей ства достаточно иметь три характеристики, соответству ющие двум крайним и среднему положениям регулирую щего элемента.
Около <р = 0 имеется зона нечувствительности шири ной 2х. При ф>х к электродвигателю подводится поло жительное напряжение, а при ср< —%— отрицательное. При [ ф I С>с электродвигатель отключен (рис. 2.4).
Согласование направления отсчета угла рассогласо вания и полярности напряжения, подводимого к элек тродвигателю, обеспечивает условие надлежащего на правления переключения. Как только появляется рассо гласование, превышающее по абсолютной величине половину зоны нечувствительности, вал электродвигате ля начинает вращаться в таком направлении, при кото ром уменьшается угол рассогласования.
При ф< —% действует момент, соответствующий ха рактеристике U= —U0, при ф >х — характеристике U=Uo (рис. 2.5).
22
В зоне нечувствительности |ср|<ік механическая ха рактеристика зависит от схемы включения электродвига теля.
Если якорь электродвигателя отключен от источника питания и замкнут на некоторое сопротивление, то мо мент будет определяться характеристикой динамическо го торможения, показанной на рис. 2. 5 и 2. 6 пунктиром. Если цепь питания якоря разомкнута, то Мдв = 0.
Рис. 2 .4 . Характеристика на- |
Рис. 2 .5 . Механическая харак- |
пряження, приложенного к ис- |
теристика электродвигателя |
полиителыюму электродвига |
|
телю, в зависимости от угла |
|
рассогласования |
|
Входящий в (2.7) момент сопротивления Мс имеет две составляющие: постоянную, обусловленную сухим трением, и обусловленную вязким трением, которые за висят от угловой скорости:
Л*с = |
АГс.тр + * > , |
(2.10) |
где Мс.тр — приведенный |
момент сухого трения; |
|
KR— коэффициент |
вязкого трения |
(демпфиро |
вания) . |
|
|
Зависимость силы сухого трения Fc.тр от скорости движения имеет разрывный характер. Характеристика сухого трения претерпевает разрыв в начале координат, в точке перемены знака скорости. Реальная характери стика силы сухого трения имеет вид, показанный на рис. 2.7, характеристика в «кулоновской» аппроксима ции приведена на рис. 2. 8. Зависимость момента сухого трения Мс, Тр от скорости показана на рис. 2.9.
23
В маломощных следящих системах составляющая Мс, вызываемая вязким трением по сравнению с составляю щей, обусловленной сухим трением ничтожно мала и ею обычно пренебрегают (рис. 2. 10).
Рис. 2. 6. Аппроксимированная |
Рнс. 2. 7. Реальная характерн- |
ыеханическая характеристика |
стика силы сухого трения от |
электродвигателя |
скорости |
Особенность характеристик сухого трения Мс. тр = =f(<T>) состоит в том, что в отличие от релейных харак теристик в них не всегда имеет место мгновенное изме нение величины Мс. тр при со = 0 [27].
^С. тр 1
мс.тр
о
со
со
Рис. 2. 8. Характеристика силы |
Рис. 2. 9. Зависимость |
момента |
сухого трения в «кулоновской» |
силы сухого трения от скорости |
|
аппроксимации |
|
|
Если имеет место неравенство |
|
|
С У И Ст р С, |
|
|
то возможны два варианта: |
|
|
\М№\ > С |
при ш-^-0; |
(2.11а) |
\MJ < C ПРИ ш= 0 . |
(2.116) |
24
В первом варианте скорость объекта изменяется от О до некоторого значения со и движение происходит без
остановок.
Во втором варианте произойдет остановка управля ющего объекта, в течение которой будет иметь место не мгновенное, а медленное изменение Мс. Тр, причем Мс. тр будет принимать все время определенные значения. Дви жение возобновится, когда вращающий момент превы сит значения |МДВ|= С . При со хранении неравенства |МДВ|< С система будет неподвижна. По этому положение равновесия уп равляемого объекта окажется при любом значении |МДВ|<С .
Рис. 2. 10. Зависимость момента силы сухого трения рт скорости с учетом со ставляющей вязкого трения
Математически сухое трение (в «кулоновской» ап проксимации) можно описать следующим образом:
|
МСтр = С signср при |
у ф |
0; |
( 2. 12) |
||
|
° < ^ сл.р< С |
при |
(0 = |
0 , |
|
|
где |
С — установившееся значение |
момента сухого |
тре |
|||
ния. |
|
|
|
|
|
|
|
Из уравнений (2.1) — (2.6) можно получить |
выра |
||||
жение для тока якоря: |
|
|
|
|
|
|
j |
_ _ ________________________М)А?щ/?м___________________________ |
|||||
|
г я ( г іДш + 2г KR M + |
/?ШЛМ -f- JPm2) + 2 rк/?ш/?м + ^ш ^м 2 |
||||
_____________ б'е ( г yjRgi + |
2r KR M + |
R m R u -|- R M^ )____________ ^ |
||||
|
r II ( r к^ш + 2 rKR M + |
R mR M + |
/?м2) + |
2ГKR \nR ui + R m R v ? |
(2. 13) |
|
|
|
|
|
|
|
Уравнение движения вала электродвигателя (2. 7) с учетом уравнений (2.8), (2.9), (2.12) и (2.13) прини мают вид:
Уя(р=Жп —ßcp—Мс.тр
(2.14)
j -- -Мс.тр»
25
Гдб
а ___ ________________( ' n P e ( r Д ш 4~ 1 і Д м H~ ^ ц Д |
м ~Ь |
R p ) _______________ |
(2. 15) |
|
'Я (ГДщ И" 2Г|ДМ+ /?цДм + ^?M2) + 2r|ДцДм+ /?цДм2
— коэффициент собственного демпфирования электро двигателя;
____________________ бм^сДцДм_________________
гя(гДш + 2г,ДМ+ |
ЛпДн + |
З Д |
+ 2/"Д иДм + R M |
|
|||
|
|
|
|
|
|
(2.16) |
|
— пусковой момент электродвигателя. |
|
|
|
||||
Аналитическая зависимость |
Мдв=/(ф) может |
быть |
|||||
представлена в виде [27]: |
|
|
|
|
|
|
|
Л - ^ - + Р « = ' - ^ п + ЛГСТр при <р<—*; |
|
|
|||||
J« - ^ - + № = Mb - Mw |
ПРИ ? > * : |
(2- 17) |
|||||
J„ ~ - = М ' стр — без динамического |
торможения;] |
||||||
J n ~ ~ - ]-Р«>=7И' |
—с динамическим |
торможением |
при |
||||
dt |
W < |
*» |
|
|
|
|
|
причем - MQтр < |
УИ;_тр < |
Мс тр. |
|
|
|
(2.18) |
|
Дальнейшее |
рассмотрение |
ограничивается |
случаем |
с динамическим торможением, так как в мостовой схе ме при отключении якоря электродвигателя от источни ка питания последней замыкается на некоторое сопро тивление, обуславливающее торможение. При выполне
нии условия (2.11а) (движение без остановок) |
уравне |
ние электродвигателя с учетом уравнений |
(2.15) и |
(2. 16) принимает вид |
|
где |
|
(7У + Я/7)«р=&/0, |
|
(2. 19) |
|
|
|
|
|
|
|
j ' |
Iп [ гя ('-Дм + 2гIДм + RgiRg + |
#м2) + 2гДцДм + ^щ/?м2] , |
|||
|
|
СіДпДм — ^с.тр |
|
(2. 20) |
|
|
|
|
|
|
|
|
__ |
СыРе (гДш + гДм 4~ #іДм ~Ь ^м2) . |
( 2 .2 1 ) |
||
|
|
СДцДн |
^с.тр |
|
|
|
|
|
|
||
л |
__^с.тр [^я |
Дш + 2гД м -)- RM2) -[- 2/~к/?щ + |
/?ш/?м2] , |
||
СЛР |
|
<70 |
|
|
1sign ф; |
|
|
|
(2. 22) |
||
|
|
|
|
|
26
k —^рел1^ре.ч2>
йред1 , /?ред2 ■— коэффициенты редукции редуктора, вы
полняемого вместе с электродвигателем, и дополнитель
ного редуктора.
Без учета сухого трения в электродвигателе в урав нениях (2. 20) — (2. 22) необходимо положить Ас. тр = 0.
2. Р е д у к т о р
Люфты в редукторе имеют нелинейную характеристи ку, содержащую разрыв. Люфты могут иметь место во всех звеньях связи между электродвигателем и выход ной осью, но для удобства рассмотрения они считаются
сконцентрированными между вы |
|
|||
ходной осью системы и выходной |
|
|||
осью |
редуктора. Это |
делается |
|
|
путем |
соответствующего |
пере |
|
|
счета. |
|
|
имеет |
|
Характеристика люфта |
|
|||
вид, показанный на рис. 2. 11, где |
|
|||
А — величина люфта. Переход с |
|
|||
одной ветви на другую при ревер |
|
|||
сировании электродвигателя про |
|
|||
исходит по горизонтальным |
пря |
|
||
мым. Следовательно, в |
процессе |
|
||
выбирания люфта ось электродви |
|
|||
гателя не соединена с |
выходной |
Рис. 2.11. Характеристи |
||
осью и угол рассогласования по |
ка люфта |
|||
стоянен. Такое представление со |
|
ответствует простейшему, но распространенному случаю, когда движение выходной оси системы происходит толь ко при сцеплении ее с электродвигателем. При этом приведенная инерционность на выходе предполагается настолько малой, что при предоставлении выходной оси возможности свободно двигаться, последняя практически мгновенно останавливается вследствие трения.
Математически |
люфт |
можно |
записать |
следующим |
|
образом: |
|
|
|
|
|
<?„ы х = |
Ф пх “ ~ |
s i g n |
© „ Б 4 W |
= £ О |
|
|
|
|
|
|
(2. 23) |
Твых |
Const, |
I ф8ЫХ |
Фпхі -С “ |
1 ?«ых= |
® |
27
Величина люфта может быть определена из следую щей зависимости:
„ |
С п |
. |
вЫХ |
R t cos а |
’ |
где Rt — радиус делительной окружности; Сп— боковой зазор между зубцами.
Рис. 2. 12. Разрезные зубчатые |
Рис. 2. 13. Характеристика ре |
колеса редуктора |
лепного элемента |
Люфт, приведенный от промежуточных осей к выход ной оси редуктора,
Ъ = |
ik + |
. . . . |
(2. 24) |
|
|||
или |
|
|
|
где in, in - 1 — передаточные числа |
пар зубчатых колес; |
фп, <рп-і — люфты между парами зубчатых колес. Для устранения люфтов применяют различные спосо
бы, один из них сводится к использованию разрезных зубчатых колес с пружиной (рис. 2. 12).
Сила нажатия пружины определится из условия
Р |
пр |
= |
k p m Z u |
|
|
|
|||
1 |
|
4/-llp cos ( arcsin ^h |
nn |
|
|
|
|
+ - |
np
где Лпр — расстояние от центра вращения до точки креп ления пружины;
/0 — начальная длина пружины;
k — коэффициент запаса (k = 2—2,5); р — окружное усилие.
При применении разрезных зубчатых колес люфт ста новится настолько малым, что при исследовании дина мики систем его можно не учитывать.
3. Р е л е й н ы й э л е м е н т
Релейно-контактное устройство может быть выпол нено различным образом. Один из способов предусмат ривает наличие полуколец, что в свою очередь связано с появлением зоны нечувствительности релейной характе ристики. Размеры зоны из конструктивных соображе ний не могут быть меньше определенной величины и зо на нечувствительности существенно влияет на точность системы. Характеристика релейного элемента (рис. 2. 13) имеет вид:
+ |
1 |
; |
при |
о > |
а£ |
|
Ф (о) = |
0; |
при |
|о |< а Е |
(2. 25) |
||
— 1 |
; |
при а < |
— о, |
|
где 2(Те — зона нечувствительности релейного элемента в линейных величинах (2%— в угловых величинах).
4. Ч у в с т в и т е л ь н ы й э л е м е н т
При рассмотрении уравнения движения чувствитель ного элемента силы сухого трения и инерционность не учитываются, характеристика его считается линейной:
1 |
W = PkS4 3, |
(2.26) |
где |
Pu — давление, воспринимаемое |
чувствительным |
элементом; 5 Ч.з — эффективная площадь чувствительного эле
мента.
Так как в дальнейшем будут рассматриваться сво бодные колебания, т. е. ри= 0, следовательно, и переме щение \Ѵ=0.
Режимы вынужденных движений в .настоящей рабо те не рассматриваются. При изучении поведения дина мической системы представляют интерес прежде всего
29