- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
i |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
|
j |
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
=0,10 |
||||||||||
1÷15 |
10-3÷10-9 |
11,403 |
8,218 |
5,915 |
4,280 |
3,075 |
2,155 |
1,433 |
0,854 |
0,384 |
=0,05 |
||||||||||
1÷15 |
10-3÷10-9 |
21,264 |
13,344 |
9,019 |
6,304 |
4,434 |
3,064 |
2,018 |
1,196 |
0,536 |
=0,02 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6÷15 |
1·10-3 2·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 10-4÷10-9 |
36,360 36,511 36,649 36,757 36,806 36,808 |
20,123 20,265 20,396 20,499 20,546 20,548 |
12,869 12,999 13,119 13,213 13,256 13,258 |
8,697 8,810 8,915 8,999 9,036 9,038 |
5,974 6,068 6,156 6,226 6,258 6,259 |
4,057 4,131 4,201 4,256 4,281 4,282 |
2,802 2,792 2,142 2,783 2,801 2,802 |
1,550 1,587 1,616 1,641 1,653 1,653 |
0,691 0,707 0,722 0,734 0,739 0,740 |
=0,01 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-4 6·10-4 4·10-4÷10-9 |
46,577 47,085 47,632 48,226 48,840 49,087 49,115 49,131 49,138 |
23,725 24,174 24,668 25,213 25,992 26,026 26,053 26,068 26,075 |
14,445 14,813 15,231 15,707 16,228 16,443 16,467 16,482 16,487 |
9,428 9,711 10,044 10,438 10,887 11,076 11,097 11,110 11,115 |
6,318 6,525 6,776 7,085 7,543 7,611 7,629 7,640 7,644 |
4,218 4,363 4,542 4,771 5,055 5,179 5,194 5,202 5,206 |
2,713 2,808 2,927 3,084 3,286 3,376 3,387 3,393 3,396 |
1,583 1,638 1,909 1,804 1,930 1,988 1,994 1,998 2,000 |
0,703 0,728 0,760 0,803 0,861 0,888 0,891 0,893 0,894 |
=0,007 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-5 6·10-5 4·10-5 2·10-5 10-5÷10-9 |
50,772 51,562 52,440 53,436 54,395 55,223 55,339 55,438 55,508 55,533 55,533 |
24,741 25,379 25,116 26,985 28,040 28,631 28,740 28,835 28,901 28,925 28,925 |
14,710 15,178 15,743 16,445 17,350 17,881 11,982 18,068 18,129 18,150 18,151 |
9,491 9,817 10,224 10,756 11,491 11,948 12,036 12,112 12,166 12,184 12,185 |
6,331 6,553 6,836 7,220 7,785 8,159 8,232 8,297 8,341 8,357 8,357 |
4,221 4,370 4,560 4,825 5,236 5,524 5,582 5,633 5,668 5,681 5,681 |
2,714 2,809 2,932 3,105 3,382 3,587 3,629 3,666 3,692 3,701 3,701 |
1,704 1,704 1,704 1,704 1,704 2,939 2,951 2,962 2,172 2,178 2,178 |
0,704 0,728 0,760 0,805 0,880 0,939 0,951 0,962 0,970 0,973 0,973 |
=0,0050 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 12÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-5 6·10-5 4·10-5 2·10-5 10-5÷10-9 |
53,779 54,900 56,175 57,672 59,522 60,633 60,911 61,159 61,392 61,554 61,577 |
25,185 25,976 26,929 28,123 29,713 30,753 30,984 31,218 31,439 31,593 31,615 |
14,768 15,279 15,925 16,788 18,045 18,940 19,146 19,358 19,559 19,700 19,720 |
9,497 9,831 10,260 10,854 11,789 12,517 12,693 12,875 13,052 13,176 13,194 |
6,331 6,554 6,841 7,245 7,910 8,471 8,613 8,764 8,911 9,015 9,030 |
4,221 4,369 4,461 4,831 5,286 5,695 5,803 5,919 6,035 6,118 6,129 |
2,713 2,809 2,932 3,106 3,401 3,677 3,754 3,837 3,921 3,981 3,989 |
1,583 1,639 1,710 1,812 1,985 2,150 2,197 2,249 2,302 2,341 2,346 |
0,703 0,729 0,760 0,805 0,882 0,951 0,978 1,002 1,027 1,045 1,048 |
=0,0033 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-5 6·10-5 4·10-5 2·10-5 1·10-5 10-6÷10-9 |
56,034 57,594 59,436 61,694 64,674 66,690 67,170 67,684 68,236 68,800 69,011 69,050 |
25,319 25,199 27,314 28,815 31,062 32,756 33,193 33,660 34,170 34,701 34,902 34,938 |
14,774 15,294 15,964 16,903 18,442 19,761 20,115 20,514 20,962 21,441 21,626 21,659 |
9,497 9,832 10,263 10,871 11,901 12,863 12,139 13,360 13,834 14,249 14,441 14,440 |
6,332 6,554 6,842 7,247 7,939 8,614 8,818 9,063 9,359 9,700 9,836 9,861 |
4,221 4,370 4,561 4,831 5,293 5,752 5,895 6,071 6,292 6,566 6,644 6,684 |
2,714 2,809 2,932 3,106 3,403 3,699 3,793 3,911 4,064 4,253 4,331 4,346 |
1,583 1,639 1,710 1,812 1,985 2,158 2,214 2,284 2,377 2,495 2,545 2,554 |
0,703 0,728 0,760 0,805 0,862 0,959 0,984 1,015 1,058 1,112 1,136 1,140 |
=0,0025 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-5 6·10-5 4·10-5 2·10-5 1·10-5 10-6÷10-9 |
56,705 58,509 60,703 63,495 67,368 70,140 70,826 71,581 72,425 73,379 73,859 74,045 |
25,326 26,217 27,362 28,957 31,520 33,667 34,242 34,895 35,649 36,529 36,983 37,159 |
14,774 15,294 15,965 16,910 18,514 20,023 20,462 20,982 21,610 22,381 22,793 22,955 |
9,497 9,832 10,263 10,871 11,910 12,934 13,250 13,638 14,131 14,772 15,131 15,273 |
6,332 6,554 6,842 7,247 7,940 8,631 8,851 9,128 9,494 10,000 10,297 10,417 |
4,221 4,370 4,561 4,831 5,294 5,755 5,904 6,093 6,351 6,727 6,959 7,054 |
2,714 2,809 2,932 3,106 3,403 3,700 3,796 3,918 4,089 4,348 4,515 4,584 |
1,583 1,639 1,710 1,812 1,985 2,158 2,214 2,286 2,386 2,544 2,649 2,693 |
0,703 0,728 0,760 0,805 0,862 0,959 0,984 1,016 1,061 1,132 1,181 1,202 |
=0,0020 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-5 6·10-5 4·10-5 2·10-5 1·10-5 10-6÷10-9 |
56,914 58,843 61,249 64,416 69,022 72,489 72,373 74,373 75,497 76,845 77,611 78,060 |
25,326 26,218 27,367 28,984 31,687 34,128 34,818 35,625 36,593 37,803 38,518 38,518 |
14,774 15,294 15,965 16,910 18,256 20,111 20,598 21,194 21,953 22,970 23,607 23,996 |
9,497 9,832 10,263 10,871 11,910 12,948 13,278 13,696 14,254 15,060 15,601 15,943 |
6,332 6,554 6,842 7,247 7,940 8,663 8,856 9,142 9,535 10,141 10,577 10,863 |
4,221 4,370 4,561 4,831 5,294 5,755 5,904 6,096 6,364 6,795 7,126 7,351 |
2,714 2,809 2,932 3,106 3,403 3,700 3,796 3,919 4,092 4,379 4,612 4,755 |
1,583 1,639 1,710 1,813 1,985 2,158 2,214 2,286 2,387 2,557 2,701 2,804 |
0,704 0,728 0,760 0,805 0,882 0,959 0,984 1,016 1,061 1,137 1,203 1,251 |
=0,0014 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-5 6·10-5 4·10-5 2·10-5 1·10-5 1·10-6 10-7÷10-9 |
56,984 58,982 61,546 65,087 70,684 75,322 76,573 78,010 79,716 81,868 83,233 84,475 84,779 |
25,326 26,218 27,368 28,989 31,757 34,464 35,293 36,310 36,611 39,403 40,628 41,796 41,797 |
14,774 15,294 15,965 16,910 18,257 20,143 20,660 21,320 22,219 23,582 24,610 25,658 25,661 |
9,497 9,832 10,263 10,871 11,910 12,950 13,284 13,884 14,318 15,298 16,110 17,011 17,013 |
6,332 6,554 6,842 7,247 7,940 8,633 8,856 9,144 9,549 10,230 10,839 11,574 11,576 |
4,221 4,370 4,561 4,831 5,294 5,755 5,904 6,096 6,366 6,826 7,259 7,826 7,827 |
2,714 2,809 2,932 3,106 3,403 3,700 3,796 3,919 4,093 4,389 4,677 5,080 5,081 |
1,583 1,639 1,710 1,812 1,985 2,158 2,214 2,286 2,387 2,561 2,731 2,982 2,983 |
0,704 0,728 0,760 0,805 0,882 0,959 0,984 1,016 1,061 1,138 1,214 1,330 1,330 |
=0,001 |
||||||||||
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 13÷15 |
1·10-3 8·10-4 6·10-4 4·10-4 2·10-4 1·10-4 8·10-5 6·10-5 4·10-5 2·10-5 1·10-5 10-7÷10-9 |
56,984 58,989 61,576 65,215 71,313 76,889 78,492 80,393 82,736 85,848 90,484 90,335 |
25,326 26,218 27,368 28,989 31,760 34,528 35,412 36,535 38,058 40,364 44,440 44,489 |
14,774 15,294 15,965 16,910 18,257 20,144 20,665 21,335 22,277 23,832 27,186 27,523 |
9,497 9,832 10,263 10,871 11,910 12,950 13,284 13,716 14,324 15,358 17,983 18,022 |
6,332 6,554 6,842 7,247 7,940 8,633 8,856 9,144 9,549 10,242 12,216 12,249 |
4,221 4,370 4,561 4,831 5,294 5,755 5,904 6,096 6,366 6,828 8,249 8,249 |
2,714 2,809 2,932 3,106 3,403 3,700 3,796 3,919 4,093 4,390 5,350 5,350 |
1,583 1,639 1,710 1,812 1,985 2,158 2,214 2,286 2,387 2,561 3,139 3,139 |
0,704 0,728 0,760 0,805 0,882 0,959 0,984 1,016 1,061 1,138 1,400 1,400 |
Приложение 3