- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
Продуктивном блоке
Схема (см. рис. 13.8.1) предполагает два одинаковых симметричных стока: один относится к отрицательной ординате , другой – к положительной с плотностью 0,5 каждый. Так как ось является осью симметрии, то верхняя часть пласта является зеркальным отображением нижней части пласта . В силу симметрии расположение точечного стока в расчетном блоке, рассмотрим фильтрацию в нижнем правом квадранте в координатах , см. рис. 13.8.1, принимая линию стока вдоль оси за горизонтальный ствол радиуса . Полагаем, кровля и подошва пласта непроницаемы, на контурах питания пласта (блока) и поддерживается постоянное давление ( ), пласт однородно-анизотропный толщиной .
Уравнение (13.8.1) дает распределение потенциала в любой точке пласта. С учетом анизотропии пласта при и , получаем, замечая, что :
. (13.8.3)
При и находим потенциал на контуре скважины
. (13.8.4)
Решая совместно (13.8.3) и (13.8.4) и переходя от потенциала к давлению, получаем формулу для удельного расхода нефти, т. е. дебита приходящегося на единицу горизонтального ствола с учетом притока в трех оставшихся квадрантах:
, (13.8.5)
где
. (13.8.6)
Пример 1. Принимаем следующие исходные данные: 100 м; 10 м; 1,02·10-14 м2; 250 кг/м3; 1 мПа·с; æ*=5; 0,1 м; 2·106 Па; 100 м; 1,2 м3/м3. Требуется рассчитать дебит скважины.
По формуле (13.8.6) рассчитываем фильтрационное сопротивление
.
По формуле (13.8.5) находим
м2/сут.
Следовательно, дебит скважины составит 21,8 м3/сут.
Рассмотрим следующую задачу о предельном безводном дебите и депрессии, когда давление на контурах и во много раз превосходят напор подошвенных вод. Одно из допущений приближенной теории конусообразования Маскета-Чарного [56, 2] – это возможность использования уравнения распределения давления (потенциала) по вертикальной оси при непроницаемой подошве пласта, т. е. в нашем случае можно использовать уравнение (13.8.1).
В соответствии с работами [56, 2, 31] для нашей рассматриваемой схемы притока связь между потенциалом вдоль оси при и удельном расходе зададим в безразмерном виде:
; ; , (13.8.7)
где
; (13.8.8)
при .
Вдоль границы раздела двух жидкостей при стабильном конусе воды и движущейся нефти потенциал изменяется линейно [2, 4, 8]
. (13.8.9)
Решая совместно (13.8.8) и (13.8.9) и принимая 1 за ординату вершины предельно устойчивого конуса воды, после некоторых преобразований получаем формулу для безразмерного удельного безводного дебита:
; . (13.8.10)
Ординату можно определить методом касательной к графическому изображению функции при форсированном параметре .
Пример 2. Примем исходные параметры Примера 1. Определив 4, задавая значения ординат (0,1 1), рассчитываем функцию по формуле (13.8.8). Результаты сводим в таблицу 13.7.
Таблица 13.7