- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
Разработке нефтегазовых залежей
Такой же профиль многоярусной скважины можно использовать на ефтяных залежах для борьбы с конусами подошванных вод (рис. 13.18). Если водонефтяной контакт не будет перемещаться, то добыча может осуществляться только в условиях режима растворенного газа.
Профиль 4
Для условий, когда продуктивный пласт большой толщины представлен чередованием нефтеносных песчаников с продуктивными породами (глины, глинистые сланцы, мергели и т. д.), можно рекомендовать профиль, показанный на рис. 13.19.
В этом случае проницаемость в направлении, нормальном к напластованию, будет значительно хуже по сравнению с проницаемостью, параллельной напластованию, и бурить стволы горизонтально будет неэффективно, так как они могут пойти по одному из непродуктивных прослоев или же, попав в один продуктивный прослой, окажутся изолированными от остальных. Для данного профиля стволы должны иметь максимальную длину при углах наклона не менее 50-60 (рис. 13.20). В пластах большой толщины наиболее эффективной будет многоярусная скважина с числом стволов в ярусе не более трех или четырех.
Рис. 13.19. Схема применения многоярусных скважин при разработке нефтяных залежей с активной подошвенной водой. |
|
Рис. 13.20. Схематичный профиль многоярусной скважины в терригенных коллекторах |
13.7.2. Установившийся приток жидкости к горизонтальным стволам многозабойной скважины. В случае п горизонтальных стволов, выходящих из одной точки в центре пласта при равенстве углов между ними (рис.13.21), имеем расчетную формулу [41]:
, (13.7.1)
где
l – длина отдельного ствола;
æ=æ(п) – параметр, определяемый из табл. 13.6.
Как частный случай п=1 получим формулу притока к единичному стволу.
Таблица 13.6
п |
1 |
2 |
3 |
4 |
æ(п) |
4 |
2 |
1,86 |
1,78 |
Рис. 13.21. Схема многозабойной скважины с горизонтальными стволами
19.7.3. Гидродинамическое обоснование эффективности совместно-раздель-ного способа отбора воды и нефти горизонтальными стволами. Одним из методов добычи безводной нефти из залежей с подошвенной водой является одновременно-раздельный отбор воды и нефти. При добыче нефти этим способом устраняется или ограничивается образование конуса воды и прорыв его к забою несовершенной скважины. Поверхность раздела «вода-нефть» в прискважинной зоне можно поддерживать в устойчивом положении. Вследствие разделения потоков нефти и воды непосредственно на забое скважины предотвращается образование стойких водонефтяных эмульсий. При этом фонтанирование скважин происходит без эмульсий, характерных для обводненных скважин.
Впервые задача о раздельном отборе нефти и воды из пласта была рассмотрена М. М. Миллионщиковым [42] в предположении, что отбор осуществляется посредством двух точечных стоков, расположенных: одного – у кровли, другого – у подошвы пласта. Затем был проведен ряд теоретических и экспериментальных исследований одновременно-раздельного отбора двух жидкостей вертикальными стволами [43-49 и др.].
В реальных условиях между нефтью и водой существует переходная зона, в которой величина капиллярного давления зависит от распределения водонасыщенности по толщине зоны и может достигать существенной величины, особенно в низкопроницаемых пластах. Согласно известным зависимостям капиллярного давления от насыщенности DРк(s) [15, 16] эта величина достигает нескольких десятых атмосферы. Таким образом, в реальных пластах поверхность раздела двух фаз начинает деформироваться не при любой сколько угодно малой разности давлений по ее обе стороны, а тогда, когда эта разность превзойдет величину упомянутого капиллярного скачка DРк(s), эта величина достигает нескольких десятых атмосферы и выше. Учет этого фактора позволил И.А. Чарному, В.А. Евдокимовой и И.Н. Кочиной [10] получить наиболее точное соотношение дебитов воды и нефти. При этом было использовано решение И.А. Чарного задачи о напорном притоке к несовершенной скважине, а для упрощения расчетов применено решение М. Маскета задачи о притоке жидкости к гидродинамически несовершенной по степени вскрытия пласта к скважине (линия стоков постоянной интенсивности принята в качестве реальной скважины).
В практике способ одновременно-раздельного отбора жидкостей нашел широкое применение на промыслах Куйбышевской области, Татарии и Башкирии [4-8]. Институт «Гипровостокнефть» даже составил проект разработки Березовского месторождения способом раздельного извлечения нефти и воды, с закачкой добываемой воды обратно в пласт. Как показали экономические расчеты, затраты на разработку месторождения указанным способом снижаются на 25% по сравнению со способом совместного извлечения жидкостей. К сожалению, в настоящее время способ одновременно-раздельного отбора жидкостей незаслуженно забыт.
Задача совместно-раздельного отбора нефти и воды горизонтальными стволами, насколько нам известно, в печати освещена в работах [50, 51, 52, 53].
Рассмотрим гидродинамическую задачу о совместно-раздельном отборе нефти и воды горизонтальными стволами, расположенными произвольно в нефтяном и водоносном однородно-анизотропных пластах (рис. 13.22а и 13.22б). Геометрические размеры и расположение горизонтальных стволов в полосообразном пласте с односторонним контуром питания показаны схематично на рисунке.
Рис. 13.22а. Схема одновременно–раздельного отбора нефти и