- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
Интенсификация разработки нефтяных месторождений может вестись по двум основным направлениям:
– повышение градиента давления в пласте при помощи наиболее интенсивных методов поддержания пластового давления, повышения давления нагнетания и снижения забойных давлений;
– снижение фильтрационных сопротивлений в призабойных зонах эксплуатационных и нагнетательных скважин.
Наряду с такими способами как гидравлический разрыв пласта и различные физико-химические методы обработки призабойных зон, метод снижения фильтрационных сопротивлений в призабойных зонах за счет увеличения поверхности контакта скважины и продуктивного пласта имеет большие возможности. К таким скважинам могут быть отнесены горизонтальные, наклонные и многозабойные. Благодаря существенному увеличению поверхности фильтрации забоев в горизонтальных многозабойных скважинах, для получения с того или иного месторождения заданного уровня добычи при прочих равных условиях этих скважин потребуется гораздо меньше, чем обычных вертикальных. При условии развития техники бурения наклонных, горизонтальных и многозабойных скважин до уровня, обеспечивающего сравнительно небольшое повышение стоимости таких скважин по сравнению с вертикальными, их применение для разработки нефтяных месторождений может дать большой экономический эффект.
Корме того, необходимо иметь в виду, что наклонные или горизонтальные стволы, протягиваясь по продуктивному пласту на десятки и даже сотни метров, соединяют друг с другом участки с повышенной проницаемостью, отдельные трещины, каналы и не только значительно увеличивают поверхность фильтрации, но также повышает степень охвата пласта процессом разработки, а следовательно, увеличивает нефтеотдачу.
Таким образом, создание теоретических основ проектирования разработки нефтяных месторождений наклонными, горизонтальными и многозабойными скважинами сводится к обоснованию методов расчета дебитов и перепадов давлений в работе групп этих скважин и выводу необходимых для практического использования расчетных формул.
Моногозабойные скважины – это скважины, имеющие в нижней части основного ствола разветвления в виде одного или нескольких сильноискривленных стволов. Эти стволы, пробуренные на десятки и сотни метров вдоль продуктивных пород, увеличивают полезную протяженность скважины, расширяют зону дренирования, увеличивают зону фильтрации и вскрывают значительно большую площадь, чем по сравнению с обычными однозабойными вертикальными скважинами.
13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
Профиль многозабойной скважины должен быть выбран таким, чтобы при минимальных затратах средств и времени на ее проходку было бы обеспечено выполнение задач, поставленных при бурении данной скважины. В настоящее время разработано много различных форм разветвления и профилей стволов многозабойных скважин, различающихся друг от друга числом ответвлений, формой и протяженностью, которые зависят от конкретных геологических и эксплуатационных условий продуктивных объектов.
Вce возможные профили многозабойных скважин подразделяются на три типа:
– скважины однозабойные горизонтальные и пологие;
– скважины многозабойные с горизонтальными и наклонными стволами;
– скважины многоярусные.
Некоторые типовые профили:
Профиль 1
Для условий, когда продуктивный пласт сложен прослоями различной твердости, целесообразно применять профили показанные на рис. 13.14 и рис. 13.15.Такие профили применяется при отсутствии в кровле и подошве пласта активных водоносных, газоносных и поглощающих пластов, так как возможны выходы ствола за пределы пласта.
Рис. 13.14. Схематичный профиль скважины «сложного профиля» |
Рис. 13.15. Схематичный профиль двухзабойной скважины |
Профиль 2
Применим для пластов большой толщины с неоднородными коллекторами. Продуктивный разрез должен быть устойчивым и должен позволять вести эксплуатацию открытым забоем (рис. 13.16).
В данном случае целесообразно запроектировать несколько (два-три) ярусов для большего охвата пласта по глубине. Для лучшего дренирования направлений отдельных стволов в различных ярусах не должны совпадать. Количество стволов в каждом ярусе необходимо брать не более трех-четырех.
Рис.13.16. Схематичный профиль многоярусной скважины
Профиль 3
Профиль многоярусной скважины с горизонтальными стволами можно также рекомендовать для залежей большой толщины, имеющих газовую шапку. Для примера возьмем рифовое месторождение (рис. 13.17). В этом случае верхний ярус (три-четыре ствола) бурят в пределах газовой шапки, нижние ярусы в пределах нефтяной части залежи. При соответствующем отборе нефти и газа можно добиться такого условия, что газонефтяной контакт не будет перемещаться. Эксплуатация таких скважин потребует распакеровки ярусов в открытом стволе.
Рис.13.17. Схема применения многоярусных скважин при