книги из ГПНТБ / Бекнев В.С. Газовая динамика газотурбинных и комбинированных установок учеб. пособие
.pdf4> — гидравлический диаметр |
(de = 4s/ïï; |
s — поперечное |
сече |
ние канала, П—периметр сечения). |
|
|
|
Считается, что работа L m т р , |
затраченная |
на преодоление |
сил |
трения, при квазподномериом описании движения полностью переходит в теплоту Q,„,т р и рассеивается в жидкости, что воз можно, когда нет перестроения потока под действием сил вяз кости и соответственно нет затрат на это дополнительной энергии из самого потока (течение полностью развитое).
Это означает, что в уравнении (138) энергии должны сокра титься члены, учитывающие вязкость, ибо они равны и противо положны по знаку. На самом деле, как следует из рассмотрения дифференциального уравнения энергии (см. гл. I I I ) , в общем случае в теплоту превращается только часть работы трения, рав ная цД, а часть ее тратится на перемещение элементарного объема, приводящее к перестроению потока.
Обычно в технических приложениях уравнение (138) энергии для квазиодномерного приближения записывают в одной из форм, которые используются в термодинамике газовых потоков (одно
мерных по |
своему |
существу). |
Например, |
в виде |
|
|
|||||
|
|
|
4 ' |
+ |
" т ) = d L |
« . *х + |
dLm,f |
+ |
dQm>m, |
(139) |
|
где |
dLmMex, |
|
dL,„j—механическая |
работа |
и работа |
массовой |
|||||
силы, подведенные к газу или отведенные от него за |
время |
dt; |
|||||||||
dQ™. в» — теплота, |
подведенная к |
газу |
или отведенная от |
него |
|||||||
за |
время |
dt. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Напомним, |
что в уравнении (139) |
положительными |
считаются |
подведенные к системе теплота и работа, в то время как в термо динамических расчетах обычно считают положительными подве денную теплоту к системе и отведенную от нее работу.
Нетрудно |
видеть, |
что |
уравнения |
(138) |
и |
(139) |
структурно |
|||||
тождественны. |
Действительно, |
если |
уравнение |
|
(138) |
с учетом |
||||||
того, что в данном |
случае |
dx |
= v dt, |
записать |
в |
виде |
|
|||||
d ( l |
+ |
" t ) |
= |
( L « |
|
d t + |
(G» + j |
' |
Ъ |
) |
dt> |
|
то дифференциалам |
|
dL,„tMex, |
|
dLmj |
и dQ„hB]I |
|
(при |
переходе |
кквазиодномерному приближению) соответствуют следующие
величины: |
L m dt; Jmv dt; ( ç m |
+ |
ij^k . ) |
dt. |
|
Будем |
полагать, что механическая |
работа |
аЬ,П:Ыех, |
подведен |
|
ная к газу или отведенная от |
него на участке dx, |
соответствует |
массовой силе
с^ т . мех
/ш, мех— |
d x |
Придадим уравнениям расхода и состояния дифференциальную форму, для чего возьмем по ним дифференциалы, а результат поделим на эти же уравнения.
1 50
В результате система четырех исходных уравнений для ква зиодномерного течения (гидравлического приближения) примет вид:
vdv = — jdp |
-L dLmi |
ш х |
+ fmx |
dx — dLm, т р ; |
( 140) |
|
d ( l + T " ) = |
d L m - M e x + d L m - f + d ( ? m ' B H ' |
( 1 4 1 > |
||||
p |
r |
и |
s |
~ G |
' |
<• ; |
|
dp |
dT |
|
_ dp |
|
|
При отсутствии подвода механической работы, сил трения и массовых сил уравнения (140) и (27) можно записать в виде
G dv + s dp = 0.
Интегрирование вдоль потока при G = const и s = const дает Gv + sp = Ф = const,
где Ф — полный импульс потока.
Одномерные потоки удобно анализировать с помощью газоди
намических функций. |
|
|
|
|
В дополнение |
к рассмотренным в гл. I I I функциям составим |
|||
газодинамические |
функции импульса. |
|
||
Газодинамические |
функции |
потока импульса вводятся |
с по |
|
мощью полного импульса Ф потока. |
|
|||
Газодинамическая |
функция |
z (К) импульса представляет |
собой |
отношение полного импульса Ф в рассматриваемом сечении потока к импульсу Фі < р в критическом сечении. Под Ф к р в данном случае понимается импульс, который установился бы в критическом сечении потока, если скорость потока адиабатным и изоэнтропий-
ным |
образом была бы доведена |
до скорости |
звука. |
|
|||||||
• Представим |
полный |
|
импульс Ф в |
виде |
явной |
зависимости |
|||||
от |
приведенной |
скорости |
следующим |
образом: |
|
||||||
|
|
|
0 = p s |
+ |
Gv = Gv(^+ |
|
1) . |
|
|
||
|
С |
учетом уравнения |
|
неразрывности |
G = |
vps и |
соотношения |
||||
а 2 |
= |
kplp имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Запишем уравнение энергии в виде соотношения, |
полученного |
|||||||||
в |
гл. |
I I I , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
£ - 1 |
|
ѵ " |
— |
k |
+ |
1 |
|
|
|
|
|
+ 2 |
~ |
2(k—l) |
|
û l i p ' |
|
|
151
тогда выражение для полного импульса примет вид
Для критического |
сечения |
ѵ = акр и X = 1, так что |
Фкр = |
Ркр5кр+ |
0 ^ = ^ ^ - 1 - 1 ) . |
В результате газодинамическая функция импульса |
||
|
|
1 |
и не зависит от рода |
газа (от /г). |
|
Газодинамическая |
функция |
/• (X, /г) импульса представляет |
собой отношение статической части полного импульса в рассма
триваемом сечении к полному |
импульсу в этом же сечении для |
|
адиабатически и пзоэнтропическп |
заторможенного потока: |
|
ѵ ' ' |
Ф |
ps-\-Gv |
Чтобы получить явную зависимость функции /- (X, /г) от вели чин X и k, сделаем преобразование; используя уравнение нераз рывности и соотношение а2 = /гр/р, получим
г ( А ' ^ = |
1 1 91 . A = |
1 + !<М2 ' |
|
|
|||||
|
|
|
ps |
|
k |
|
|
|
|
Учитывая связь |
между M и X [см. формулу (74) ], |
получим |
|||||||
|
Г { К |
£ ) = |
_ _ _ _ — . |
|
|
||||
Газодинамическая |
функция |
f |
|
(X, k) |
импульса |
представляет |
|||
собой отношение полного |
импульса |
в |
рассматриваемом |
сечении |
|||||
к полному импульсу |
в этом же сечении для адиабатно и изотро- |
||||||||
пийно заторможенного потока: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
f(X, |
k) |
Ф |
|
|
ps-^-Gv |
|
|
|
|
Ф* |
|
|
p*s |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
(отметим, что для произвольного |
|
сечения в потоке |
Ф к р =f= Ф*). |
||||||
Для получения зависимости функции f (X, k) от X и k |
преобра |
||||||||
зуем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, ( M ) = Ä . i = |
|
7 J _ ^ ( M ) , |
|
|
|||||
следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f(X,k)=(l-^±X2)~l(l+X2). |
1 |
|
|
|
|
||||
|
|
А + |
|
|
|
|
152
С помощью рассмотренных функций полный поток импульса в данном сечении может определяться одной из следующих формул:
Ф = Фкрг(\) |
= |
Ц±аакрг(Ц- |
ф = ф к р / |
(К, k) |
= p*sf (К k); |
ф |
= |
Р57тЬ)- |
Эти соотношения, как и в случае уравнения неразрывности, позволяют упростить расчеты, если в одномерном стационарном течении сохраняется постоянным полный импульс потока.
§ 18. ПРИНЦИП ОБРАЩЕНИЯ ВОЗДЕЙСТВИЙ
Поток газа может испытывать разнообразные внешние воз действия, влияние которых проще всего проследить при рассмо трении квазиодномерного течения. Для рассматриваемых ГТ и КУ наиболее существенными являются следующие виды физических воздействий:
1. Геометрическое воздействие изменением площади попереч ного сечения потока.
2.Влияние сил трения, действующих на поверхностях, окру жающих поток.
3.Тепловое воздействие нагревом или охлаждением движу
щегося газа (в том числе |
и нагрев джоулевой теплотой). |
|
|||
4. |
Расходное |
воздействие вдувом |
или отбором части |
газа. |
|
5. Электромагнитное воздействие наложением электромагнит |
|||||
ного |
поля на движущуюся электропроводящую среду. |
|
|||
6. Механическое воздействие подводом или отводом механиче |
|||||
ской |
работы от |
потока, |
проходящего |
через турбину или |
ком |
прессор.
Все рассмотренные воздействия, за исключением воздействия трением и джоулева нагрева, обратимы, т. е. могут менять свой знак. Преодоление сил трения и джоулево тепловыделение — процессы необратимые; газ при этих воздействиях может только аккумулировать энергию, а не отдавать ее.
Принцип обращения воздействия состоит в том, что любым элементарным внешним обратимым воздействием можно вызвать непрерывное ускорение потока от дозвукового до сверхзвукового, если, разогнав этим воздействием поток до скорости звука, изме нить направление воздействия на обратное. Если в процессе раз гона используются несколько типов воздействий, то в момент достижения потоком скорости звука изменить направление воз действия должно их суммарное усилие. Это означает, что можно
порознь |
анализировать математически каждый тип воздействий, |
а затем, |
суммируя воздействия, получить конечный результат. |
153
Анализ воздействий проведем используя гидравлическое при ближение и исключив электромагнитное воздействие, которое будет рассмотрено ниже. Запишем систему уравнений (140)—(143) в виде
v dv = — iE. — dLm, Мех |
— dL„u т р , |
(144) |
|||||
d |
( 1 + |
"іг) = |
d L ' " ' |
+ |
d Q m |
- °"; |
^ 4 5 > |
|
p |
^ v |
^ s |
|
G ' |
|
< A |
|
|
dp + |
rfp |
|
_ |
l V S |
\ІЩ |
Выразим явно |
изменение |
dv/v, |
dp/p, |
dT/T, |
dp/p вследствие |
влияния внешних воздействий. Проделаем следующие преобра
зования. В уравнении (144) представим член dp/p |
в виде |
|
— • |
|||||||||||||||
В уравнении |
(145) произведем замену di — k__ } |
R dT. В |
резуль |
|||||||||||||||
тате, учитывая, |
что о 2 = kRT, |
|
уравнение |
(145) |
примет вид |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
• |
p- и2 -~ |
— dLnu м е х |
- f dQm< т |
. |
|
|
(146) |
||||||
Система уравнений (142)—(144) и (146) дает возможность опре |
||||||||||||||||||
делить |
все искомые |
величины. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Для определения dv/v необходимо подставить |
dT/T |
из |
урав |
|||||||||||||||
нения |
(143) в уравнение (146), а затем подставить в уравнение (146) |
|||||||||||||||||
значения |
dp/p |
из уравнения |
(142). В результате |
получим |
|
|||||||||||||
/ л « о |
1 N |
dv |
|
|
ds |
k—1 |
|
|
4 |
|
|
|
|
dG , 1 ,j |
|
|
||
( M 2 — 1) — = |
— |
dCUB H — |
dZ.m,т р |
|
|
|
|
|
- I - ^ d L m , M e x . |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(147) |
Для определения dp/p необходимо использовать уравнение |
||||||||||||||||||
(144), подставив |
в него значение |
dv/v: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
(M2 — 1) - у - = — Ш 2 |
А + Ш ' 2 ( * ~ 1 } |
|
dQm, вн |
|
|
||||||||||||
|
+ |
A |
[M2 |
(Ä - |
1 ) + 1 ] dLm ,т р |
+ Ш 2 |
|
|
- |
A |
dLm , м е х . |
(148) |
||||||
Для определения dp/p необходимо использовать уравнение |
||||||||||||||||||
(142), |
подставив |
в него значение |
dv/v: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
( м 2 _ |
i ) A L = |
_ м 2 4 - + A z d . ^ |
|
b i i + |
|
* |
d |
L ( |
|
|
||||||||
|
|
|
|
p |
|
' s ' a |
2 |
^ ' n ' B " |
1 |
|
a2 |
m |
' TP |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
+ M 2 iGC7^ |
|
- Aa12_d L „m , H "ex-. |
|
|
|
|
|
|
|
(149) |
||
1 5 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения dTIT необходимо использовать уравнение состояния, подставив в него значения dp/p и dp/p:
|
dT |
_ M * ( f c - i ) 4 - + - 1•(ÄM 2 - l)dQ„,,, |
|
|
+ 4 |
|
dG |
/е- |
(150) |
- М ( / г - 1 ) ^ т , т Р + М 2 ( / г ~ 1 ) ^ |
m, мех- |
Анализ воздействий удобнее провести раздельно для каждого рода воздействия. Рассмотрим сначала в качестве примера рас ходное и механическое воздействия, полагая все остальные типы воздействий отсутствующими (нет теплообмена, трения, измене ния площади поперечного сечения потока).
Расходное воздействие
(М2 |
1 ) - ^ - : |
|
dG |
|
|
v |
|
|
||
|
|
G |
|
|
|
|
||||
(М2 |
Л)АВ_ |
Р |
= Ш 2 |
dG |
|
|
\\ |
|
|
|
|
' |
|
|
|
|
|
\ |
f<0 |
|
|
(М2 |
dp_ |
= M |
|
dG |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||
|
9 |
2 |
G |
|
|
|
\ |
|
||
|
|
dT |
|
|
|
dG |
|
|
\ |
|
(М2 |
|
M |
|
|
|
|
|
|
||
|
T |
2 ( / e - l ) ^ |
|
|
|
M |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Механическое воздействие |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|||||||
(M2 — 1 ) - ^ - = 1 JJ |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
a 2 |
"•'-in, мехі |
|
|
|
|
||
(M2 — 1 ) - ^ - |
= |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
; P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(M2 |
— ! ) - * • |
= _ |
|
d^m, |
мехі |
Рис. |
68. |
|
|
|
|
|
|
k — 1 |
JJ |
|
циала скорости потока |
|
|||
(M2 |
— D f |
|
|
|
|
|
||||
— |
a2 |
aJ-m. мех- |
|
|
|
|
||||
|
Структурно уравнения одинаковы: из их рассмотрения |
можно |
||||||||
сделать следующие общие для всех воздействий |
выводы. |
|
||||||||
|
В случае, |
когда воздействие конечно и не меняет знак |
(напри |
|||||||
мер, dGIG > |
0), |
а |
поток достигает звуковой |
скорости |
М = 1, |
|||||
величины |
dvlv, |
dp/p, |
dp/p, |
dTIT |
стремятся к |
бесконечно боль |
шему значению. Действительно, например, для механического воздействия отношение - ^ - = ~ 2 r f G ' ( G стремится к +о о при
росте скорости от дозвуковой до M = 1 и к —оо, при уменьшении скорости от сверхзвуковой до M = 1 (рис. 68).
Это же явление свойственно и другим производным. Указан ный факт означает, что непрерывный переход от дозвукового потока к сверхзвуковому возможен, если только в критическом сечении, где M = 1, воздействие меняет направление (меняется
155
знак). В рассматриваемом примере отношение dGIG при переходе
через |
M = |
1 должно |
стать |
из положительного отрицательным. |
|
Иначе в критическом сечении наступит «запирание» потока. |
|||||
Рассмотренное явление и составляет содержание принципа |
|||||
обращения |
воздействия. |
|
|
||
Технически осуществить разгон потока при расходном и меха |
|||||
ническом воздействии |
можно следующим |
образом: |
|||
в перфорированную трубу постоянного сечения подается допол |
|||||
нительно газ {dGIG > |
0) в ее дозвуковую часть, а из сверхзвуко |
||||
вой |
части |
осуществляется |
отвод газа |
{dGIG <; 0), — расходное |
|
сопло |
(рис. |
69); |
|
|
|
|
|
Рис. 69. Схема |
расходного |
сопла |
|
|
|
в трубе постоянного сечения (в его дозвуковой части) распо |
|||||
ложена турбина, |
отводящая |
от |
потока |
работу |
(dLm , м е х <С 0), |
|
а |
за критическим |
сечением находится компрессор |
(dLm , м е х > 0 ) , |
|||
в |
котором к газу |
подводится |
механическая работа, — механиче |
ское сопло.
Знаки изменения параметров потока {dp/p, dp/p и т. д.) и изменения самого воздействия {dGIG, ds/s и т. д.) совпадают или . различаются в зависимости от типа потока (дозвуковой или сверх звуковой).
|
Если предположить наличие политропичности в процессе воз |
|||
действия, т. е. предполагать |
наличие связи |
|||
|
dp/p |
_ |
d\np |
_ п |
|
dp/p |
~ |
d 1 п р |
' |
где |
л — показатель политропического |
процесса, и, стало быть, |
||
р/р" |
= const, то не для всех элементарных воздействий величина |
показателя политропы п будет постоянна. Однако для чисто рас ходного и механического воздействий п = k.
!56
§ 19. ОДНОМЕРНОЕ ДВИЖЕНИЕ В ТРУБЕ ПЕРЕМЕННОГО СЕЧЕНИЯ
Рассмотрим подробно чисто геометрическое воздействие, т. е. одномерное движение газа в трубе переменного сечения при отсут ствии каких-либо видов воздействия: трения, нагрева или охла ждения, изменения расхода, подвода или отвода механической "работы. Система уравнений воздействия примет в данном слу чае вид
( М 2 |
— .. |
dv |
ds |
|
|
|
(151) |
||
( М 2 |
— |
1) |
А Е - = |
_ Ш |
2 |
^ |
- ; |
(152) |
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
s |
|
( М 2 |
— |
1) |
dP |
— _ |
м 2 |
— |
s |
• |
(153) |
|
|
|
p |
|
|
|
' |
|
|
( М 2 - 1 ) - ^ |
= |
_ М 2 ( / г — |
|
|
|
(154) |
Уравнение (151) называется соотношением Гюгонио. Это соот ношение дает различные сочетания изменения скорости потока ѵ в зависимости от его поперечного сечения s (табл. 1) при ускоре-
1. Геометрическое воздействие на поток
Х а р а к т е р |
Д о з в у к о в о й поток M < 1 |
С в е р х з в у к о в о й поток M > 1 |
|
в о з д е й с т в и я |
|||
|
|
Торможение
dv |
< |
0 |
|
|
|
|
ds>0 ' |
1 |
|
Ускорение |
|
|
||
dv |
> |
0 |
|
|
|
|
|
ds>0^ |
"^1 |
нии и торможении для дозвукового и сверхзвукового потоков. Канал с уменьшающимся поперечным сечением называют геоме
трическим конфузором, |
а с увеличивающимся поперечным сече |
нием — геометрическим |
диффузором. |
Для торможения потока газа в случае дозвукового исходного течения (M <С 1) необходимо использовать диффузор; при этом можно осуществить уменьшение скорости до нуля (т. е. ситуация аналогична торможению жидкости).
157
Для торможения сверхзвукового потока газа (M > I) нужно сначала использовать конфузор, при этом произойдет уменьшение скорости до величины азв, а затем — диффузор, с тем чтобы в ми нимальном сечении (горле) обязательно иметь критическую ско рость газа.
Для ускорения сверхзвукового потока газа необходимо исполь зовать диффузор.
Для ускорения дозвукового потока газа надо сначала исполь
зовать конфузор |
(как и в |
случае ускорения |
жидкости), |
но при |
||||||||||||
|
|
|
|
|
этом |
разгон |
газа |
возможен |
||||||||
,/Ѵ</ |
|
Н=1 |
М>1, |
только до скорости звука |
азв, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
а для дальнейшего |
непрерыв |
||||||||||
|
|
|
|
|
ного разгона нужно изменить |
|||||||||||
|
|
|
|
|
знак |
воздействия |
и для уско |
|||||||||
|
|
|
|
|
рения |
|
сверхзвукового |
пото |
||||||||
|
|
|
|
|
ка — использовать |
конфузор. |
||||||||||
|
|
|
|
|
Сочетание диффузора |
|
с кон- |
|||||||||
|
|
|
|
|
фузором носит название сопла |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Лаваля. |
|
В минимальном |
его |
||||||||
|
|
|
|
|
сечении, |
называемом |
|
крити |
||||||||
|
|
|
|
|
ческим, устанавливается |
ско |
||||||||||
|
|
|
|
|
рость потока, равная |
местной |
||||||||||
|
|
|
|
|
скорости |
звука. |
На |
рис. 70 |
||||||||
|
|
|
|
|
показан |
характер |
изменения |
|||||||||
|
|
|
|
|
параметров потока при уско |
|||||||||||
PJ.P |
|
|
|
|
рении потока в сопле |
Лаваля |
||||||||||
|
|
|
|
|
в соответствии с уравнениями |
|||||||||||
|
|
|
|
|
(І51)—(154). |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Необходимость |
существо |
||||||||||
|
|
|
|
|
вания |
|
минимального |
сечения |
||||||||
|
|
|
|
|
при |
ускорении |
потока |
газа |
||||||||
|
|
|
|
|
от |
дозвукового |
(М < |
|
I) |
до |
||||||
Рис. 70. Сопло Лаваля и изменение пара |
сверхзвукового (М>1) видна |
|||||||||||||||
из |
рассмотрения |
|
уравнения |
|||||||||||||
метров газа по |
его |
длине на расчетном |
расхода |
pus = G = const |
и |
|||||||||||
|
|
режиме |
|
|||||||||||||
|
|
|
поведения |
плотности |
тока |
|||||||||||
pv=pKpvKpq |
(I, |
k). Величина р к р и к р |
||||||||||||||
для данного газа (&=const) по |
||||||||||||||||
стоянна и закон |
изменения |
произведения |
рѵ подобен |
|
изменению |
|||||||||||
функции |
q (К, k) |
(см. рис. 42). Эта функция |
имеет максимум при |
|||||||||||||
Х = 1 , следовательно, площадь s = const/pu |
будет |
иметь |
минимум. |
|||||||||||||
Если |
бы увеличение скорости |
и и уменьшение плотности р |
||||||||||||||
компенсировались, то не было бы необходимости |
изменять |
попе |
речное сечение. Однако в дозвуковой области рост скорости опе режает уменьшение плотности р и величина pu в целом увеличи вается, следовательно, площадь s уменьшается. В сверхзвуковой области рост скорости и отстает от уменьшения плотности р и величина pu в целом уменьшается, поэтому площадь s увеличи вается.
158
Примером использования геометрического воздействия яв ляется плоское сужающееся сопло с косым срезом (рис. 71), обра зующееся в межлопаточном канале турбинной решетки. Пло скость cb выходного сечения сопла не перпендикулярна его геометрической оси аа. При истечении поток газа, пройдя мини
мальное |
сечение db, может |
повернуться |
на небольшой угол <5 |
|||
в сторону, где отсутствует огра- |
ч ѵ |
|||||
ничиваклцая |
стенка. |
|
|
\ |
||
В результате за сечением db |
а |
|||||
площадь |
поперечного |
сечения |
|
|||
струи |
будет |
увеличиваться. Та |
|
|||
ким образом, газ можно |
разго |
|
||||
нять |
до |
сверхзвукового, если |
|
|||
установить |
в минимальном |
се |
|
|||
чении db скорость звука. |
|
|
||||
Показатель политропы |
про |
|
||||
цесса |
геометрического |
воздей |
|
|||
ствия |
|
|
|
|
|
|
п • dp/pdp/p •=k. Рис. 71. Сопло с косым срезом
т. е. процесс, как это следует из принятых допущений, и адиабатичен, и изоэитропичен. В Ts-диаграмме (рис. 72) он изобразится вертикальной линией.
Рассмотрим изменение расхода газа через сужающееся сопло и через сопло Лаваля при условии, что их геометрия не меняется.
Ті'
Рис. 72. Изображение изоэнтропических процессов разгона и тор можения в ТѴдиаграмме
Будем полагать, что нерасчетные режимы работы данных сопел
осуществляются вследствие изменения |
статического давления р 2 |
на выходе из них, а полные давления |
р* на входе в сопла пусть |
будут неизменными. |
|
Расчетное давление на выходе из сужающегося сопла обозна |
|
чим через р 2 р (рис. 73), полагая поток |
на выходе из сопла дозву- |
159