книги из ГПНТБ / Основы теплотехники и гидрогазодинамики учеб. пособие
.pdf
|
|
Gdv — Fdw + |
wdF. |
|
|
(7.42) |
||||
После деления |
уравнений |
(7.42) |
и (7.2) |
получим |
|
|||||
|
|
dv |
|
dw |
, |
dF |
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
F |
|
|
|
|
или |
|
dF |
|
dv |
|
dw |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(7.43) |
|||
|
|
F |
|
V |
|
w |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Выразим правую часть уравнения (7.43) как функцию измене |
||||||||||
ния давления. Из |
уравнения адиабаты имеем |
|
|
|||||||
или |
|
v kdp -f- kvk~xp d v = const |
|
|
||||||
|
vdp -j- kpdv — 0, |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||
откуда |
|
dv |
|
dp |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
v |
|
kp |
|
|
|
|
||
Из уравнения |
(7.41) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда |
|
TZ'd'w = — gvdp. |
|
|
|
|
||||
|
dw |
|
gvdp |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
■w |
|
w2 |
|
dv |
dw |
|
||
Подставляя |
в уравнение |
(7.43) |
значения |
|
||||||
— |
и -----.получим |
|||||||||
|
|
( d F |
_ g iv ___ 1_ |
|
v |
w |
|
|||
|
|
dp |
|
|
|
|||||
или |
|
V F |
|
w2 |
kp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
dF |
gkpv — w 2 |
|
|
|
|
||||
|
|
dp. |
|
|
|
|||||
|
|
F |
|
w 2kp |
|
|
|
|
|
|
Но так как квадрат скорости звука |
|
|
|
|
||||||
|
|
а2= gkR Т — gkpv, |
|
|
|
|||||
то окончательно |
d F _ |
|
а2 — w 2 dp. |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
(7.44) |
|||||
|
|
F |
|
w 2kp |
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим |
уравнение (7. |
44) применительно к течению уп |
||||||||
ругой жидкости в сопле и диффузоре. |
|
|
|
|
||||||
Для сопел |
dp < 0 и dw^>0, т. |
е. по течению движение ус |
||||||||
коряется, знак — |
отрицательный |
и |
согласно |
равенству |
(7.44) |
|||||
df* |
^ |
|
|
|
< а. Начиная с момента пере |
|||||
- р - < 0 лишь до тех пор, пока w |
||||||||||
хода скорости |
потока w через звуковую |
скорость а, |
должно |
1 5 0
d F ^ n
иметь место неравенство - р - > 0, т. е. канал должен стать рас
ширяющимся.
Таким образом, для получения ускоренного движения необхо димо канал сужать в направлении потока там, где скорость потока
превышает местную скорость звука (рис. |
7.7, зона б), и расширять |
|||||
там. где скорость потока |
|
|
||||
больше местной |
скорости |
|
|
|||
звука |
(см. рис. 7.7, зо |
|
|
|||
на в). |
наименьшем |
сече |
|
|
||
Б |
|
|
||||
нии струп (горловина ка |
|
|
||||
налы |
скорость |
газа сов |
|
|
||
падает с местной звуко |
|
|
||||
вой скоростью. Для это |
|
|
||||
го .характерного сечения, |
|
|
||||
называемого критическим |
|
|
||||
(г,.р), |
все параметры со |
|
|
|||
стояния и скорость при |
|
|
||||
обретают |
крптнческ о е |
|
|
|||
значение. Для критиче |
|
|
||||
ского |
состояния |
число |
|
|
||
М = 1. |
|
|
|
|
|
|
Следует иметь в ви |
|
|
||||
ду, что в сужающемся |
|
|
||||
сопле |
нельзя |
получить |
|
|
||
скорость |
потока |
больше |
|
|
||
соответствующей |
местной |
|
|
|||
скорости |
звука. |
|
|
|
|
|
£сл.н .предположить, что в сужающемся сопле w>a, т. е. а- — |
||||||
— ш - |
0, |
то тогда |
(при clF 0) и dp |
должно быть больше нуля, |
||
пнагче в уравнении |
(7.44) не будет соблюдено 'правило знаков. Но |
|||||
d p '>0 присуще течению в диффузоре, |
а не в сопле. Следовательно, |
|||||
в суживающихся |
(пли цилиндрических) |
соплах скорость стацио |
нарного процесса истечения упругой жидкости не может быть боль ше скорости звука *.
Для получения скоростей рабочего тела больше скорости звука должны применяться комбинированные сопла, состоящие из су жающейся, а затем .расширяющейся частей. Первая часть такого сопла работает как дозвуковая — М < 1, а вторая как сверхзвуко вая — М 1.
Для диффузоров в направлении потока свойственно повышение давления (rfp> 0) и уменьшение скорости (dw 0). Анализ урав нения (7.44) показывает, что знаки dF и а2— w2 для этого случая
* В нестационарном процессе при тех же внешних условиях (например, при выстреле из ружья) скорость истечения из цилиндрической трубы может заметно превосходить местную скорость звука.
151
всегда одинаковы. Поэтому в диффузорах могут иметь место сле дующие случаи:
— если а2— ш2 < 0 (ю > п ), то d F < 0 , т. е. диффузор сужива ющийся (рис. 7.8, зона б);
Рис. 7.8. Диффузорное течение.
— если |
а1— &'2> 0 (w<a), то |
d.F>0, т. е. диффузор расши |
ряющийся |
(см. рис. 7.8, зона в). |
что теория соплового и дпффу- |
В заключение следует отметить, |
зорного течения упругой жидкосим подтверждает возможность использования одного и того же канала в качестве сопла или диф фузора; эта возможность определяется числом М на входе потока в канал.
КИНЕТИЧЕСКАЯ ЭНЕРГИЯ, СКОРОСТЬ И СЕКУНДНЫЙ РАСХОД ГАЗА ПРИ ИСТЕЧЕНИИ
Кинетическая энергия
Рассмотрим истечение рабочего тела из резервуара, где пара метры состояния в процессе истечения остаются постоянными. Та кой случай, например, наблюдается при прохождении газа через сопловой аппарат газовой турбины, работающей на установившем ся режиме.
Пусть при истечении рабочего тела через сопло давление его изменяется по кривой 1 — 2 (рис. 7.9). При этом элементарная пло щадь BDEKB, соответствующая изменению давления dp, равна
dF = vdp.
152
Величина площади А\2СА определяется по формуле |
|
Pi |
(7.45) |
F — I' vdp. |
Pi
Рис. 7.9. Определение кинетической энергии при истечении.
Проинтегрировав обе |
части |
уравнения |
(7.41) соответственно |
||||
в пределах от и1! |
до w.z |
и от /?, до р 2, |
получим |
|
|||
1„= |
■7(У - ___ 4Q) 2 |
— |
R |
|
f?1 |
(7.46) |
|
— Ц;----—= |
I’ vdp = |
| vdp. |
|||||
|
2g |
|
|
Pi |
|
Pi |
|
|
|
|
|
|
|
||
Из сравнения (7.45) и (7.46) следует, |
что |
|
|||||
|
, |
w S — w? _ |
д. |
|
(7.47) |
||
|
0_ |
Че |
~ |
|
|
||
|
|
|
|
Таким образом, в системе координат р — v площадь фигуры, ограниченная кривой процесса, осью ординат и крайними абсциссами, определяет собой кинетическую анергию струи вытекающего рабочего тела или, иначе, характеризует располагаемую работу 10.
Если начальной скоростью шi можно .пренебречь (например,, при истечении из больших резервуаров), то
|
WA*- = F. |
|
(7.48) |
|
Ч |
|
|
Площадь F в данном случае эквивалентна потенциальной |
|||
энергии рабочего тела или его работоспособности. |
и /,гр = |
0) ра |
|
Для конечного процесса истечения (при /т = 0 |
|||
бота расширения I равна |
сумме изменения кинетической |
энергии |
|
(располагаемой работы) |
и работы проталкивания, |
т. е. |
|
15а
|
^-- ^0 + |
1-"• |
|
|
|
При политропном расширении |
|
|
|
||
Тогда располагаемая |
работа |
|
|
|
|
1 |
/ |
- |
\ |
р-л>, + |
p f,\ = |
/„ = / - / " = - - - - - |
p2v.2 1 - |
||||
= -jtzrY ( ^ |
' ~ |
/VD'2) ^ |
nL |
(7-49) |
В зависимости от показателя политропы располагаемая работа может быть больше или меньше работы расширения / пли равна ей. Так. например, при изотермическом расширении упругой жид кости /о = /. Работа проталкивания Г .в этом случае равна нулю и вся работа расширения затрачивается на увеличение кинетиче ской энергии потока. При адиабатном расширении /0 ^> / вследст вие отрицательного значения работы проталкивания (/"<(0). При изменении процесса по пзохоре 1 в (см. рис. 7.9) работа расшире
ния 1 = 0, но располагаемая работа /0 > |
0 и определяется площадью |
||
1ЬсА. Для этого случая |
/0 = — /". Из уравнения (7.17) при |
/т = О |
|
располагаемая работа равна |
|
|
|
A d ^ f - |
= А1й= dq - |
di. |
(7.50) |
В случае конечного |
процесса |
|
|
|
Ato~Q~\~h — |
h- |
( 7.51) |
Таким образом, в общем случае располагаемая работа создает ся за счет сообщения рабочему телу тепла извне и уменьшения его
энтальпии. Следует отметить, что |
уравнения (7.50) .и (7.51) спра |
||||||
ведливы как для обратимых, так щ |
|
для |
необратимых |
процессов |
|||
течения |
(^/тр > 0). |
|
|
|
|
q измеряется |
площадью |
В диаграмме Т — s количество тепла |
|||||||
J2BA1 под кривой процесса 1 — 2 (рис. 7.10,а). Разность энтальпии |
|||||||
рабочего |
тела определяется |
по уравнению |
|
||||
|
|
|
г. |
|
|
|
|
|
|
h — h = f |
cpmdT |
(7.52) |
|||
или |
|
|
г, |
|
|
|
|
|
Ь - к = срт{Т2 - Т г), |
(7.52а) |
|||||
|
|
||||||
где срт — средняя |
массовая |
удельная теплоемкость в интервале |
|||||
|
температур Г, — Т2. |
|
|
|
|
||
Проведя из точки 2 горизонталь до пересечения ее с изобарой |
|||||||
Pi = const, |
найдем точку 2' |
(см. рис. |
7.10, а) и получим разность |
||||
энтальпий (j'i— г2) |
в виде |
площади |
1AD24. |
|
154
i акым образом, располагаемая работа для газов ,4/0 в диаграм ме Т — s определяется площадью 12BD24.
Рис. 7.10. Определение располагаемой работы в тепловых диаг раммах:
а— д л я г а з о в ; б— д л я п а р о в ; е — д л я га з о в и п а р о в п р и и з о э н т р о п н о м п р о ц е с с е .
Для пара в процессе 1 — 2 (см. рис. 7.10,6) имеем
cj—пл. 12ВА1\ i| = пл. ОСМЕ1АО; 7> = пл. OCDH2BO.
Тогда для пара располагаемая работа А10 в диаграмме Т — s определится площадью DME12HD (рис. 7.10,6).
Скорость при изоэнтропном истечении
При изоэнтропном расширении газа или |
пара (при dlT = 0) |
уравнение (7.17) принимает вид |
|
/7/м2 |
(7.53) |
Ad -jr— = Al0= — di , |
|
^ё |
|
155
т. е. располагаемая работа /о в этом случае получается только за счет уменьшения антальшии. Для конечного процесса
А |
2 |
А10= /1 /9 . |
(7.54) |
- = |
|||
Разность энтальпии в начале и в конце процесса расширения |
|||
часто называют теплоперепадом |
(/г). Следовательно, |
располагае |
мая работа при пзоэнтропном расширении рабочего тела эквива лентна. а в системе СИ равна его теплоперепаду. Последнее поло жение широко используют при теплогазодннамнческом расчете га зовых и паровых турбин, причем обычно при этом применяют диа
грамму |
i — s, |
в которой располагаемая работа определяется от |
||||||
резком |
1 — 2 |
(см. рис. |
7.10, о). |
|
|
|
с:'г на |
|
Из уравнения (7.54) |
легко определяется скорость потока |
|||||||
выходе |
из сопла |
|
|
|
|
|
|
|
Но |
|
|
■К'2 = |
V 2^0 + |
^ . 2 ’ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поэтому |
окончательно |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
ш, = |
2g |
|
|
|
P±\~k |
|
|
|
- 1 |
V\V\ |
1 |
-I- тс'!2 . |
(7.55) |
|||
|
P\ |
|||||||
|
|
k |
|
|
|
В ряде практических процессов истечения начальная скорость ■w-L может быть принята равной нулю, в этом случае
|
|
к —1 |
|
W = |
р± |
к |
(7.56) |
|
Pi |
|
|
Для идеального |
газа |
|
|
|
p lv l = R Ti-, |
|
|
тогда
Из уравнения (7.57) следует, что скорость истечения при оди наковых po/pi зависит от начальной температуры и природы рабо чего тела. Увеличение скорости сжимаемой жидкости с повыше нием ее температуры объясняется уменьшением плотности и мень шей потребной силой для разгона молекул.
Часто скоростьнстечения определяют по изменению энтальпии
■w2 |
2g |
l\ |
■w. |
(7.58) |
|
|
|
Л |
|
156
а при ze'i = О |
|
|
w = 2g |
(h — h) = 91,53 -\/h h |
(7.59) |
А |
Таким образом, скорость истечения зависит от значений энталь пии рабочего тела перед соплом (м) и на выходе из него (В). В случае использования параметров заторможенного потока урав нения (7.55) и (7.59) соответственно принимают вид:
(7.60)
(7.61)
Энтальпия заторможенного потока легко может быть опреде
лена |
по |
диаграмме |
/' — s |
(рис. 7.11). |
|
||
Анализ |
полученных фор |
||
мул |
показывает, |
что с |
Р-2
уменьшением — скорость
РI
потока на выходе из сопла увеличивается и становится максимальной при р2=0. Поэтому максимальная ско рость истечения рабочего тела достигается при исте чении в вакуум и равна
S
= |
\ / Ц -h , |
(7.62) |
Рис. 7.11. Определение энтальпии за |
торможенного потока. |
|||
где |
а — скорость звука |
в неподвижном рабочем теле; |
|
|
ix— энтальпия |
рабочего тела для начальных условий. |
При максимальной скорости истечения вся тепловая энергия молекул преобразуется в энергию направленного их движения. Практически максимальная скорость течения недостижима и явля ется известным теоретическим пределом для скорости рабочего тела.
157
Следует иметь в виду, что с приближением скорости истечения к максимальной разрежение рабочего тела становится весьма большим и поэтому к рассматриваемому потоку нельзя применять уравнения состояния идеальных газов и полученные ранее уравне ния энергии.
|
Секундный |
расход при истечении |
|
|
||
Вес рабочего тела G, прокодящего через любое |
сечение |
ка |
||||
нала в |
секунду, согласно |
уравнению неразрывности |
|
|
||
|
|
G = |
Pw |
|
|
|
|
|
|
v |
|
|
|
Для |
выходного сечения |
сопла F имеем |
|
|
||
|
|
G = |
Fw2 |
(7.63) |
||
|
|
|
v0 |
|
|
|
При |
адиабатном истечении |
|
|
|
|
|
откуда |
Р\»1к = |
P-fo.fi , |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
1 |
|
Pt |
|
|
|
V2 |
Vt |
- |
Pi |
|
|
Подставляя в уравнение |
(7.63) |
значения для |
и w |
(при |
—получим
где F — выходное |
сечение |
сопла, |
м2; |
|
|
|
|
|||
р2 — давление |
среды, |
куда |
идет исчисление. |
|
|
|
||||
Проанализируем уравнение |
(7.64). Пр и - - =1 |
расход рабочего |
||||||||
тела G —0 и истечение отсутствует |
РI |
мере |
уменьшения |
|||||||
(ш= 0). По |
||||||||||
отношения p-z/Pi скорость истечения |
ш и расход |
G |
рабочего тела |
|||||||
увеличиваются |
(рис. 7.12). |
При .некотором, вполне |
определенном |
|||||||
•для каждого |
из |
тазо.в |
>и |
паров |
'отношении p2/pi |
расход |
газа |
|||
достигает максимального |
значения |
(точка А на рис. |
7.12). |
Вели |
||||||
чина отношения рц'р|, при |
котором |
расход рабочего |
тела |
макси |
мальный, называется критической. Соответствующие этому отно шению все параметры рабочего тела также,носят названиекрити-
158
ческих ii обозначаются/?кр,гдр, 7^,,гкр. После достижения .максимального расхода, при дальнейшем уменьшении отношения р*!р\ тео-
Рис. 7.12. Диаграмма изменения основных вели |
|
|
||||
чин при изоэнтропном |
истечении из суживающе |
|
|
|||
|
|
гося |
сопла. |
|
|
|
ретическп. в соответствии с уравнением (7.64) |
расход рабочего те |
|||||
ла должен уменьшаться и при pa/pi = О G = 0. |
Такой характер |
за |
||||
висимости G= f(p->/pi) |
объясняется изменением скорости |
и удель |
||||
ного обьема рабочего |
тела |
при адиабатном |
истечении. |
газа |
при |
|
В действительности, |
как |
видно из рис. 7.12, расход |
Рг/рI<С Рicp/Pi остается постоянным и не зависит от величины отно шения р-:!рI. Это связано с тем, что при po/pi<( р Kp/Pi в устье сопла
устанавливается критическое давление р вр, которое остается по стоянным несмотря на падение давления окружающей среды р>. Это явление объясняется тем, что распространение упругих волн с момента Р->= /д.р происходит в сверхзвуковом потоке.
Критическое отношение давлений обозначают через 6 — ^?кр. .
' КР А
159