книги из ГПНТБ / Основы теплотехники и гидрогазодинамики учеб. пособие
.pdfГ л а в а 9. ЦИКЛЫ ХОЛОДИЛЬНЫХ МАШИН
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
Под холодильными машинами понимаются установки, предназ наченные для понижения температуры тел ниже температуры окру жающей среды и непрерывного поддержания заданной низкой тем пературы.
Работа холодильных машин основана па переносе тепла от тел с более низкой температурой к телам, имеющим более высокие температуры. В соответствии со вторым законом термодинамики такой процесс самопроизвольно осуществляться не может, поэто му непременным условием его осуществления является наличие еще дополнительного .компенсирующего процесса, которым чаще всего является превращение механической работы в тепло, а в ря де случаев переход тепла от дополнительно вводимых в цикл более нагретых тел к менее нагретым. Короче говоря, получение холода всегда сопровождается дополнительными затратами энергии.
В основе работы всех |
холодильных установок непрерывного |
|||
действия |
лежат |
обратные |
обратимые |
термодинамические цп:-::ы. |
наиболее современным типом которых |
является обратный обрати |
|||
мый цикл |
Карно |
(рис. 9.1, а и J). |
|
|
о) |
|
|
5) |
|
Рис. 9.1. Обратный обратимый цикл Карно:
о — в к о о р д и н а т а х T—s; 6—в к о о р д и н а т а х p—v.
В этом цикле рабочее тело или так называемый холодильный агент при изотермическом расширении 41 получает от охлаждае мого тела (теплоотдатчшса), имеющего низшую температуру Ть количество тепла qx, соответствующее площади 16541. Затем ра бочее тело подвергается адиабатному сжатию 12, в связи с чем тем пература его повышается от Г, до Тт —температуры теплопрмем-
ника, которым |
является окружающая |
среда. |
В процессе |
изотермического сжатия |
23 рабочее тело, взалмо- |
210
действуя с окружающей средой, отдает ей |
количество тепла qT, |
соответствующее площади 26532. |
адиабатное расшире |
Завершающим процессом цикла является |
ние рабочего тела 34, при котором оно охлаждается от температу ры Ттдо температуры Тх.
Таким образом, в итоге осуществления обратного цикла от ох лаждаемого тела отводится и передается окружающей среде с бо лее высокой температурой некоторое количество тепла qx. При этом затрачивается внешняя работа 4. равная разности работ сжа тия и расширения рабочего тела п соответствующая площади 1234L Эта работа превращается в тепло п передается вместе с отводи
мым теплом qx |
теплоприемнпку, поэтому |
|
|
||
|
|
?г= |
<7х~Ь^4. |
|
(9-1) |
где А —тепловой |
эквивалент |
работы (в системе |
МКГСС |
А— |
|
1 |
ккал |
„ |
„ Т7 |
- |
|
= —^ |
-=— , в международной системе единиц СИ Л = |
||||
427 |
кГм |
■ |
|
|
|
_ кДж \ |
' |
|
|
|
|
кДж |
|
|
|
|
Количество тепла, отводимого в холодильной установке от охлаждаемого тела в единицу времени, называется холодопроизводительностью установки. Холодопроизводптельность, приходящая ся на I кг рабочего тела (агента), носит название удельной холодопроизводительности.
Для характеристики теоретических циклов, при помощи кото рых осуществляется перенос тепла от менее нагретых тел к более нагретым, используется так называемый холодильный коэффици ент цикла et, представляющий собой отношение количества теп ла, отводимого в цикле от охлаждаемого тела, к количеству тепла, соответствующего теоретически необходимой работе цикла, т. е.
- - |
Чх |
|
(9.2) |
|
~ |
Л4 |
‘ |
||
|
||||
Из уравнения (9.1) |
*л4• |
|
||
qх ~~~ qг |
|
Тогда
*= 45— 1.
Л4
Для прямого цикла |
|
|
Л4 |
= V |
|
Ят |
|
|
Поэтому |
1 |
|
|
(9.3) |
|
|
1, |
|
|
At |
|
т. е. существует прямая связь между холодильным коэффициентом обратного обратимого цикла и термическим к. п. д. соответствую щего ему прямого обратимого цикла.
14* |
211 |
Для |
обратимого обратного цикла Карно |
|
||
|
|
— Тх (Sy |
st) |
|
|
А к , = |
Тт(s2— s3) — Гх (s, — s4). |
||
Подставив значения |
qXK и /хк в уравнение |
(9.2), |
||
получим |
Тх |
1 |
|
|
|
|
(9.4) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
Тх |
|
Для |
произвольного |
обратимого |
обратного |
цикла |
|
|
1г.ср |
, |
(9.5) |
|
|
__ 1 |
|
|
|
|
Тг.ср |
|
|
где Тгхр |
и Гх.ср— средняя температура отвода тепла от рабо |
|||
|
чего тела и подвода тепла к рабочему телу. |
|||
Отсюда следует, что холодильный коэффициент имеет тем боль |
шее значение, чем меньше отношение средних температур отвода и подвода тепла в холодильном цикле. Как видно из уравнения (9.4), г, всегда больше единицы.
Рассмотренный холодильный коэффициент является теорети ческим и характеризует обратимые циклы. Он не учитывает необ ратимости процессов действительных рабочих циклов и поэтому не может отражать в полной мере термодинамического совершен ства реальных холодильных машин.
Более полную характеристику холодильных машин дает дейст вительный холодильный коэффициент, равный отношению количе
ства действительно отведенного тепла qx к количеству тепла |
А1Х, |
|
эквивалентному действительно затраченной работе, т. е. |
|
|
е |
_Ч& |
(9.5а) |
“д |
AL |
|
|
|
ЦИКЛ ВОЗДУШНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
Принципиальная схема воздушной холодильной машины изо бражена на рис. 9.2, а. Рабочий процесс ее осуществляется в такой последовательности. Воздух из змеевика 1, находящегося в охлаж денном помещении, засасывается компрессором 2, адиабатно сжи мается до давления с повышением температуры до Т2 и подает ся в теплообменник 3, где охлаждается водой. После охлаждения в теплообменнике до температуры Тз, близкой к температуре окру жающей среды, воздух при давлении р2 поступает в расширитель ный цилиндр (детандер), где адиабатно расширяется до давления Ра, производя при этом полезную работу. В процессе расширения температура воздуха значительно снижается (до минус 60—70° С)
212
ii он при низкой температуре подается в змеевик 1, где, нагреваясь до температуры Гi, отбирает тепло от охлаждаемого тела. В даль нейшем все процессы цикла повторяются в рассмотренной после довательности.
Рис. 9.2. Принципиальная схема и термодинамический цикл воздушной холо |
|||||
|
|
|
дильной машины: |
|
|
а —принципиальная схема; б —цикл |
в координатах p —v; в—цикл в |
координатах T —s; /—змеевик; |
|||
|
|
2— компрессор; 3 —теплообменник; расширитель |
(детандер). |
||
Термодинамический цикл воздушной холодильной машины (см. |
|||||
рис. 9.2,6 |
и в) состоит |
из двух изобарных процессов: 41— отвод |
|||
тепла |
от |
охлаждаемого |
тела, 23 — отвод тепла от рабочего тела |
||
и двух |
адиабатных процесов — 12 — сжатие воздуха |
в компрессо |
|||
ре и 34 — расширение воздуха в детандере, Площадь |
12341 цикла |
соответствует затраченной работе по переносу тепла. За счет этой работы происходит круговой процесс изменения состояния рабо чего тела, обеспечивающий передачу тепла от тела с менее высо кой температурой (охлаждаемого помещения) к телу с более высо
кой температурой |
(охлаждающей |
воде). |
Количество тепла дх, |
||||
отводимого от холодного |
источника, |
соответствует площади |
14561, |
||||
а количество тепла |
qr, |
отдаваемого |
горячему |
'источнику, — пло |
|||
щади 23562. |
|
|
|
|
ср |
|
|
При постоянной |
теплоемкости |
воздуха |
количество |
тепла, |
|||
подводимого п отводимого в цикле, |
соответственно будет |
равно |
213
q* — ср (Т1 T'i)]
qr= cp { T , - T z).
А тепло, эквивалентное работе цикла, определится как
|
Alx — qr— qx. |
Тогда согласно уравнению (9.2) |
|
Е = |
___ |
1 (т'2— г3)— (7',— т:Г)’
Так как процессы сжатия 12 и расширения 34 осуществляются адиабатно между одними и темп же давлениями р\ и р2, то
7; т\
Т\ т
С учетом последнего выражения окончательно получим
Тх
(9.6)
Тг - Т х
Цикл воздушной холодильной машины является внешне необ ратимым циклом, так как он осуществляется всегда при конечной разности температур. Действительно, для того чтобы тепло в теп лообменнике 3 передавалось от рабочего тела к охлаждающей во де, температура последней на выходе не может быть выше темпе ратуры Тз, а для того чтобы тепло воспринималось рабочим телом от охлаждаемого тела в змеевике 1, температура охлаждаемого тела не может быть ниже температуры 7V
Полностью обратимый цикл с источниками тепла Т\ и Т3 на рис. 9.2, в изображается контуром 12'34'1 и представляет собой обратимый цикл Карно. Холодильный коэффициент такого цикла
Ti
Так как всегда |
то, очевидно, |
е©
'•'/В О З Д ^ |
“Ч к » |
т. е. холодильный коэффициент термодинамического цикла воз душной холодильной машины вследствие внешней необратимости процессов всегда меньше холодильного коэффициента обратимого цикла Карно, осуществляемого при тех же температурах теплоотдатчпка и теплоприемника.
В действительных циклах воздушных холодильных машин, на ряду с внешней необратимостью, имеет .место(внутренняя необрати мость процессов, связанная с наличием дополнительных потерь в компрессоре н расширителе. В результате этих потерь в компрес соре затрачивается дополнительная работа, а в расширителе умень шается получаемая энергия и сокращается холодопронзводитель-
214
ность (рис. 9.3). В связи с этим действительный холодильный коэф фициент £д воздушной холодильной машины всегда меньше тео ретического холодильного коэффициента причем тем значи тельнее, чем больше потерн в компрессоре и расширителе.
Значения холодильного коэффициента воздушной холодильной машины определяются уравнением
„ = |
— а ( 1 — У?р.а |
(9.7) |
|
“д |
1+ |
а |
|
|
—1------ |
ат)р.а |
|
Т)к-.а
где а = —- — отношение работы рас-
.1i-r
ширителя к работе цикла;
т)р.а— адиабатный к. п. д. рас ширителя (детандера); т)к.а — адиабатный к. п.д. ком
прессора.
Адиабатные к. п. д. т)р.3 и v;K.a могут быть найдены так:
Рис. 9.3. Действительный цикл воздушной холодильной ма шины.
|
|
U— |
(9.8) |
|
|
"Лк.а — ' |
|
|
|
Л, — ГГ |
(9.9) |
|
|
"Чр.а — |
|
где /15 г2, |
i-r , h, 74 |
и г4<— энтальпия воздуха в |
соответствую |
|
|
щих точках процесса (см. рис. 9.3). |
|
Внешняя необратимость действительного цикла воздушной хо |
|||
лодильной |
машины |
может быть уменьшена применением регене- |
.рации тепла. Схем.а холодильной машины с регенерацией тепла изображена на рис. 9.4, а. Здесь сжатый воздух после холодиль ника 3 дополнительно еще охлаждается в регенераторе 5 возду хом, поступающим туда от охлаждаемого тела / и имеющим еще достаточно низкую температуру.
Термодинамический регенеративный цикл рассматриваемой хо лодильной машины изображен на рис. 9.4, б. Теоретический холо дильный коэффициент для регенеративного цикла в пределе равен
. =
“/р Тй — Tz ’
т. е. соответствует холодильному коэффициенту обратного цикла Карно для интервала температур 74— 73. Действительный холо дильный коэффициент регенеративного цикла также всегда имеет более высокие значения, чем аналогичный коэффициент цикла без
215
регенерации, поскольку регенеративный цикл совершается црп значительно меньшей работе сжатия, а следовательно, н при
Рис. 9.4. Принципиальная схема и термодинамический цикл воз душной холодильной машины с регенерацией тепла:
а — п р и н ц и п и а л ь н а я с х е м а ; б —т е р м о д и н а м и ч е с к и й ц и к л в к о о р д и н а т а х Т— .ч: 1 — о х л а ж д а е м о е т е л о ; 2— р а с ш и р и т е л ь ; 3 —х о л о д и л ь н и к ; •/— к о м п р е с с о р ; о — р е г е
н е р а т о р .
шнх 'потерях. Менее высокие давления воздуха в компрессор', п меньшая степень сжатия в регенеративном цикле позволяю" ис пользовать турбокомпрессоры, благодаря чему обеспечивается воз можность значительного повышения производительности : лодильной установки.
В заключение заметим, что v воздушных холодильных машин вследствие малой теплоемкости воздуха удельная холодопропзводительность незначительна, что является наиболее существенным недостатком машин этого типа. Поэтому применение поршневых воздушных холодильных машин малоцелесообразно. Использова ние воздушных холодильных машин с регенерацией при наличии высокоэкономпчных турбокомпрессоров и турбодетандеров может иметь определенные перспективы там, где требуются установки большой мощности.
ЦИКЛ ПАРОВОЙ КОМПРЕССОРНОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ МАШИНЫ
В качестве рабочего тела в компрессорных паровых холодиль ных машинах используются обычно вещества с низкими темпера турами кипения (около или ниже 0°С при атмосферном давлении). К этим веществам предъявляются следующие основные тс-гбо- ванпя:
—большая скрытая теплота парообразования при малой теп лоемкости насыщенного пара н малой теплоемкости жидкой фазы;
—достаточно высокая критическая температура;
—низкая упругость насыщенных паров в рабочем интервале температур;
216
—. невысокая стоимость, химическая инертность к конструктив ным материалам, неядовнтость и т. п.
Указанным требованиям удовлетворяют в тон пли иной степени ряд химических соединений. Наибольшее применение в настоящее время находят аммиак и фреоны (фторхлорпроизводные углево дородов типа C,„HxFyCL). Достоинством фреонов является из менение температуры кипения в широких пределах в зависимости от химического состава, это дает возможность использовать их в холодильной технике для самых различных целей.
Основные преимущества паровых компрессорных холодильных машин, по сравнению с воздушными холодильными машинами, за ключаются в более высоких значениях холодильного коэффициен та и значительно большей удельной холодопропзводнтельностп. благодаря чему такие мдшины имеют малый объемный расход ра бочего тела и малые габариты. Кроме того, 'использование рабо чего вещества в этих машинах в жидкой и газообразной фазах де лает принципиально возможным техническое осуществление обрат ного цикла Карно. Указанные положительные качества паровых компрессорных холодильных машин обеспечили им широкое при менение в технике.
Принципиальная схема паровой компрессорной холодильной машины показана на рис. 9.5, а, а ее цикл изображен на рис. 9.5.
о и в.
о)
Рис. 9.5. Принципиальная схема и термодинамическим цикл паровой компрессорной холодильной машины:
л — п р и н ц и п и а л ь н а я с х е м а ; о - т е р м о д п н а м и ч е с к п й ц и к л и к о о р д и н а т а х р —v\ g — т е р м о д и н а м и ч е с к и й ц и к л в к о о р д и н а т а х Т—s; / — з м е е в и к ; 2— к о м п р е с с о р ; J — к о н д е н с а т о р ; 4 —р а с ш и р и т е л ь .
217
Жидкий холодильный агент, воспринимая тепло от охлаждае мого тела (процесс 41), испаряется при температуре Tt и давле нии р[ в испарителе 1, переходя в состояние влажного пара. Влаж ный пар из змеевика засасывается компрессором и адиабатно сжи мается до температуры То и давления р-> (процесс 12), превра щаясь в сухой насыщенный пар. Из компрессора 2 холодильный агент поступает в конденсатор 3, где отдает тепло (процесс 23) охлаждающей воде при постоянном давлении рз = р-> и соответст вующей ему температуре Ж, превращаясь в жидкую фазу. Жидкий холодильный агент расширяется в расширителе 4 (процесс 34) до давления рх, превращаясь во влажный пар, соответствующий точ ке 4 на диаграммах цикла. В дальнейшем процесс повторяется.
Поскольку изобары насыщенного пара являются также п изо термами, холодильный коэффициент рассмотренного цикла совпа дает с циклом Карно и равен
е |
f f x . K |
" |
'Г' |
(9.10) |
'-i |
|
|||
|
Л/х.К |
3 |
11 |
|
где qx.K— количество отводимого |
|
тепла |
для обратного цикла |
|
Карно; |
|
Карно; |
|
|
/х.к — работа обратного цикла |
|
Тг, Т3— температуры рабочего тела в соответствующих точках.
Практическое осуществление рассматриваемого цикла нецеле сообразно из-за следующих обстоятельств:
— работа расширения в детандере (процесс 34) с учетом по терь на трение оказывается незначительной и не оправдывает за трат на его изготовление и обслуживание;
— экономически выгоднее полностью испарять в испарителе всю жидкую фазу холодильного агента, благодаря чему увеличи вается холодопроизводительность машины;
•— в целях уменьшения размеров поверхностей теплообменных аппаратов целесообразно в конденсаторе и испарителе иметь опре деленные разности температур, т. е. допускать некоторую внешнюю необратимость цикла.
С учетом указанных обстоятельств схема и цикл паровой ком прессорной холодильной машины несколько изменяются. Вместо детандера устанавливается дроссельный вентиль, который служит также для регулирования количества жидкости, подаваемой в ис паритель. Замена детандера дроссельным вентилем значительно упрощает устройство машины, а дополнительные потерн, вызван ные наличием дросселя, практически несущественны вследствие большой величины отношения работы сжатия и расширения в ис ходном цикле Карно.
Схема паровой компрессорной холодильной машины с дроссель ным вентилем и ее цикл изображены на рис. 9.6. Замена расшири тельного цилиндра (4 на рис. 9.5, а) дроссельным вентилем (4 на
218
рис. 9.6, а) приводит к потере работы -д- (у — у), равной работе
расширения пара в расширительном цилиндре, в связи с чем на эту же величину возрастает затрачиваемая на привод машины внешняя работа (пл. 3453 на рис. 9.6,6). Потерянная работа пре-
Рис. 9.6. Принципиальная схема и циклы паровой компрессорной холодильной машины с дросселирующим вентилем:
а — п р и н ц и п и а л ь н а я с х е м а ; у — т е р м о д и н а м и ч е с к и й ц и к л п р и д р о с с е л и р о в а н и и р а б о ч е г о т е л а ; в— т е р м о д и н а м и ч е с к и й ц и к л п р и п о л н о м и с п а р е н и и ж и д к о с т и в и с п а р и т е л е ; г — т е р м о д и н а м и ч е с к и й ц и к л п р и п о л н о м и с п а р е н и и ж и д к о с т и в и с п а р и т е л е и п р и п е р е о х л а ж д е н и и с к о н д е н с и р о в а н н о г о х о л о д и л ь н о г о а г е н т а ; / — х о л о д и л ь н и к ; 2— к о м п р е с с о р ; 3—о х л а ж д а е м о е т е л о ; 4 — д р о с с е л ь н ы й в е н т и л ь .
вращается в тепло н воспринимается холодильным агентом, в результате чего в дроссельном вентиле происходит бесполезное паро образование (участок 46) и холодопроизводительность машины уменьшается от значения й —У до значения А — t'e, снижаясь на величину
А Яг = i\ У У h = ^6 i-i = h
поскольку дросселирование осуществляется обычно таким обра
зом, ЧТО 1з = 1бНа рис. 9.6 б снижение холодопронэводительностп машины со
ответствует пл. 64876, причем в соответствии с изложенным выше пл. 64876 = пл. 3453, т. е. в результате дросселирования внешняя ра бота цикла увеличивается, а холодопроизводительность его умень шается на одну и ту же величину.
219