- •2. Приведенные характеристики механизмов 27
- •Введение
- •Силовой анализ манипуляционных механизмов
- •1.1. Задачи силового анализа мм
- •1.2. Силы инерции и их моменты
- •1.3. Mеханические характеристики двигателей
- •Приведение сил и моментов сил к главному вектору и главному моменту
- •1.5. Кинетостатический метод расчета мм
- •1.6. Алгоритм определения обобщенных сил
- •Статическая жесткость и податливость мм
- •Вопросы для самопроверки
- •2. Приведенныехарактеристики механизмов
- •2.1. Кинетическая энергия звена и механизма
- •2.2. Приведенные массы и моменты инерции звеньев
- •2.3. Приведенные силы и моменты сил
- •3.2. Задачи и цели динамики мм
- •Кинетостатический метод составления дифференциальных уравнений динамики
- •Построение уравнений динамики мм на основе принципа возможных перемещений
- •Описание динамики мм на основе уравнений Лагранжа II рода
- •3.6. Постановка задачи динамики мм на основе принципа наименьшего принуждения Гаусса
- •3.7. Сравнение методов динамического анализа мм
- •3.8. Интегрирование уравнений динамики мм
- •Влияние относительного вращения роторов приводных двигателей на динамику мм
- •4.1. Требования к захватным устройствам
- •Классификация зу.
- •4.3. Конструкции механических зу
- •4.4. Вакуумные и электромагнитные зу
- •4.5. Зу с эластичными камерами
- •4 .6. Проектирование зу
- •Вопросы для самопроверки
- •Список Литературы
Построение уравнений динамики мм на основе принципа возможных перемещений
В соответствии с принципом возможных перемещений, при неизменных связях сумма возможных мощностей главных векторов сил и главных моментов для всего механизма равна определенной для всего механизма сумме возможных мощностей обобщенных сил, т.е. сил и моментов сил, действующих на приводы механизма.
Пусть , и - векторы виртуальных (возможных) линейной скорости точки приложения , угловой скорости звена и обобщенной скорости звена m, порожденные виртуальной обобщенной скоростью в i-1, i кинематической паре. Вектор коллинеарен орту оси i-1, i кинематической пары и направлен также как и если 0 и противоположно при 0, а = Pi .
По определению
( + + )=0 (i=1,2, …,n). (4.1)
Эта система уравнений применима как для разомкнутой, так и для замкнутой кинематической цепи.
Для разомкнутой кинематической цепи можно считать, что изменение qi, то есть движение в i-1, i кинематической паре не изменяет обобщенные координаты прочих звеньев ММ, т.е. не вызывает относительных движений в остальных кинематических парах. При этом, очевидно, что части кинематической цепи, соединяющиеся i-1, i кинематической парой, движутся друг относительно друга как жесткие тела. В таком случае = , =0 при m i. Для разомкнутой кинематической цепи векторы и определяются ранее рассмотренными методами.
Если i-1, i кинематическая пара поступательная, то все звенья с номерами j i движутся поступательно со скоростью = = , а прочие звенья неподвижны. При этом все звенья ММ не вращаются. Таким образом = 0 при m i, = при m i, и = 0 при всех i и m.
Если i-1, i кинематическая пара вращательная, то все звенья ММ с номерами m i неподвижны, а звенья с номерами m i вращаются с одинаковой угловой скоростью = = . Тогда если m i, то = 0, = 0. При m i
= , = = ,
где
= + ( - ) –
вектор- радиус, направленный из центра i-1, i пары в центр масс звена m.
В замкнутой кинематической цепи при изменении qi, как правило, изменяются одновременно с qi и несколько других обобщенных координат, т.е. движение в i-1, i кинематической паре обязательно сопровождается движениями в других кинематических парах ММ. В этом случае определение векторов , и является более сложной задачей, решаемой методами кинематики, применяемыми для замкнутых кинематических цепей.
Уравнение (1) имеет смысл при всех 0, а значит и при = . В этом случае выражение для , и определяется весьма просто. Поскольку для разомкнутой кинематической цепи из всех только 0,
= = = =Pi .
Тогда для разомкнутой кинематической цепи (1) принимает вид
( + )= -Pi . (4.2)
Здесь суммирование по m начинается с m=i потому, что все звенья ММ с первого по i-1 для данного i неподвижны. Это выражение следует рассматривать только как численное, поскольку размерности правой и левой его частей различны.
Для произвольной кинематической цепи в общем случае все 0. По определению
=Pm и = .
Тогда
= Рm .
Согласно (1),
+ +Pm =( + -mm +
+ ) +( + -Тm + ) +
+Pm =( + ) +Pm -mm +
+( + ) + ( + ) -Тm .
Тогда
= +( + ) + ( + + ) +…+ ( + + …
+ ) = ( + + …+ ) +
+ ( + + …+ ) + =
= + + + …
+ = .
Очевидно, что
mm = mm = mm ,
Тm = Тm ,
где , , и - проекции векторов , , и на ось системы Zi.
Если
= + , = + ,
то система уравнений (1) принимает вид
[ ( + )+
+Pm + + ]- (4.3)
- ( mm + Тm )=0 (i=1,2, …,n).
Пусть
im = ( + ),
= - , = mm , = Тm ,
=- ( + ).
Тогда
( im - Pm)- - ( )= 0,
или
im = Pm + ( + )+ i =0.
Пусть
={qi}T , ={Pi}T , ={ }T,
={ }T, ={ }T , (l=1,2,3) ,
а Ф, Ф1, Ф2, Ф3 – матрицы соответственно размерностей n n, n 3 и n 3 с элементами ij , , , . Тогда система (3) примет вид
Ф +Ф1 +Ф2 +Ф3 + = 0. (4.4)
Как указывалось выше, для разомкнутой кинематической цепи можно положить = 0 при m i и можно принять, что =1. Тогда =im т.е. Ф1 =I и
Ф = +Ф2 +Ф3 + . (4.5)
Если
А=Ф-1, В=Ф-1Ф2, С=Ф-1Ф3 , = Ф-1 ,
то
=А +В +С + . (4.6)
Пользуясь (5), можно определить обобщенные силы приводов по известным инерционным и кинематическим характеристикам звеньев механизма и действующим на них нагрузкам, т.е. решить прямую задачу динамики ММ. Дифференциальное уравнение (6) удобно использовать при решении обратной задачи динамики.