- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
§ 61 Расчет калориферов
Расход тепла для нагревания воздуха определяется по формулам:
(XII.1)
где Q' — расход тепла для нагревания воздуха, кДж/ч (ккал/ч); Q — то же, Вт; 0,278 — коэффициент перевода кДж/ч в Вт; G — массовое количество нагреваемого воздуха, кг/ч, равное Lp [здесь L — объемное количество нагреваемого воздуха, м3/ч; р — плотность воздуха (при температуре /к), кг/м3]; с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг-К) [0,24 ккал/(кг-°С)]; tK — температура воздуха после калорифера, °С; /ц — температура воздуха до калорифера, °С.
Для калориферов первой ступени подогрева температура /п равна температуре наружного воздуха.
Температура наружного воздуха принимается равной расчетной вентиляционной (параметры климата категории А) при проектировании общеобменной вентиляции, предназначенной для борьбы с избытками влаги, тепла и газами, ПДК которых больше 100 мг/м3. При проектировании общеобменной вентиляции, предназначенной для борьбы с газами, ПДК которых меньше 100 мг/м3, а также при проектировании приточной вентиляции для компенсации воздуха, удаляемого через местные отсосы, технологические вытяжки или системы пневматического транспорта, температура наружного воздуха принимается равной расчетной наружной температуре /п для проектирования отопления (параметры климата категории Б).
В помещение без теплоизбытков следует подавать приточный воздух с температурой, равной температуре внутреннего воздуха tB для данного помещения. При наличии теплоизбытков приточный воздух подают с пониженной температурой (на 5—8° С). Приточный воздух с температурой ниже 10° С не рекомендуется подавать в помещение даже при наличии значительных тепловыделений из-за возможности возникновения простудных заболеваний. Исключение составляют случаи применения специальных анемостатов.
Необходимая площадь поверхности нагрева калориферов FK, м2, определяется по формуле
где Q — расход тепла для нагревания воздуха, Вт (ккал/ч); К — коэффициент теплопередачи калорифера, Вт/(м2-К) [ккал/(ч-м2-°С)]; tcрт — средняя температура теплоносителя, СС; tcр.в— средняя температура нагреваемого воздуха, проходящего через калорифер, °С, равная (tn+tк)/2.
Если теплоносителем служит пар, то средняя температура теплоносителя /Ср.т равна температуре насыщения при соответствующем давлении пара.
Для воды температура /ср.т определяется как среднее арифметическое температуры горячей и обратной воды:
tr + t о
/Ср.т - 2
Коэффициент запаса 1,1—1,2 учитывает потери тепла на охлажде ние воздуха в воздуховодах.Коэффициент теплопередачи калориферов К зависит от вида теплоносителя, массовой скорости движения воздуха up через калорифер, геометрических размеров и конструктивных особенностей калориферов, скорости движения воды по трубкам калорифера.
Под массовой скоростью понимают массу воздуха, кг, проходящего за 1с через 1 м2 живого сечения калорифера. Массовая скорость up, кг/(с-м2), определяется по формуле
<хп-3)
Введение массовой скорости упрощает расчет, так как в отличие от линейной массовая скорость в процессе нагревания воздуха остается постоянной вследствие неизменности его массы при нагреве.
Требуемую площадь живого сечения калорифера определяют, цред- варительно задавшись массовой скоростью up:
= ЗбООир * (XII.4)
По площади живого сечения /» и поверхности нагрева FK подбирают модель, марку и число калориферов. После выбора калориферов уточняют по действительной площади живого сечения калорифера /д данной модели массовую скорость движения воздуха:
."--Шй- (Х"'5)
Коэффициент теплопередачи калориферов, определяемый опытным путем, приводится в таблицах или на графиках.
При теплоносителе паре коэффициент К выражается формулой
K = A(vp)n, (XII. 6)
а при теплоносителе воде—формулой
К = At (vp)n, wm , (XII.7)
где А, А\, п, П\ и m — коэффициенты и показатели степеней, зависящие от конструкции калорифера; числовые значения их даны в табл. XII 1.
Скорость движения воды в трубках калорифера ш, м/с, определяется по формуле
Q'
w=— -г , ‘ (XII.8)
3б00рв св /тр (Ip — to)
где Q'—расход тепла для нагревания воздуха, кДж/ч (ккал/ч); р„ — плотность воды, равная 1000 кг/м3, с„ — удельная теплоемкость воды, равная 4,19 кДж/(кг-К1 [1 ккал/(кг-°С)]; /тр — площадь живого сечения для прохода теплоносителя, м2, /г—
температура горячей воды в подающей магистрали, °С; /0 — температура обратной
воды,eC. I
На теплоотдачу калориферов влияет схема обвязки их трубопроводами. При параллельной схеме присоединения трубопроводов через отдельный калорифер проходит только часть теплоносителя, а при последовательной схеме через каждый калорифер проходит весь расход теплоносителя.
Сопротивление калориферов проходу воздуха р, Па, выражается следующей формулой:
р — В (цр)г, (XII.9)
где В и z — коэффициент и показатель степени, которые зависят от конструкции калорифера.
Таблица
XII.1
Расчетные
формулы для коэффициента теплопередачи
и сопротивления калориферов |
Коэффициент теплопередачи |
К, Вт/(мг • К) |
Сопротивление одного ряда калориферов проходу воз | |
Марка калори фера |
при теплоносителе паре |
при теплоносителе воде, движущейся в трубках калорифера со скоростью w, м/с | ||
|
0,02—0,25 |
0,25-1 |
духа р, Па | |
КФС |
14,07 (ор)0,566 |
15,24(ор)0,331 Щ0,166 |
12,91(ор)°'393ш0,105 |
1,197(ор)ь76 |
КФБ |
11, 63(ор)0,42 |
15,24(ор)0,331 ш0,166 |
П.Об^р)0-446^!0*094 |
1,715(ор)1,72 |
КВБ (одноходовой) |
17,75(ор)0,351 |
21,22(ор)0,257ш0,192 |
17,75(ор)°'343ш0’149 |
1,485(ор)ь® |
кфсо |
18,55(ор)0,44 |
22,23(ор)0’384 ш0,201 |
16,55 (ор)0,501 ф0,122 |
3,29(ор)2,01 |
КФБО |
1б,5(ор)°’456 |
20,75(ор)0,381а>0’178 |
14,75(ор)°’5,7ш°’133 |
4,23 (ор)1,94 |
СТД3009В, СТДЗОЮГ |
17,18(ор)0,339 |
18,8(ор)0’302ш0’149 |
15,35(цр)0,371ш0,081 |
1,53(ор)1,73 |
КВС (многоходовой) |
— |
19,72 (ор) |
0.32 ш0.13 |
2,72 (ор)1-65 |
КВБ (многоходовой) |
— |
20,81 (ор) |
0,32 ф0,132 |
2,16(ор )'*62 |
Формулы для определения сопротивления калориферов приведены в табл. XII.1.
Сопротивление последовательно расположенных калориферов равно:
Д p = pm, (XII. 10)
где т — число последовательно расположенных калориферов.
Расчет заканчивается проверкой теплопроизводительности (теплоотдачи) калориферов по формуле
(XII.II)
QK — 3,6 QK,
где Qk — теплоотдача калориферов, Вт (ккал/ч); QK — то же, кДж/ч, 3,6 — коэффициент перевода Вт в кДж/ч F,( — площадь поверхности нагрева калориферов, м2, принятая в результате расчета калориферов данного типа; К — коэффициент теплопередачи калориферов, Вт/(м2-К) [ккал/(ч-м2-°С)]; /Ср в — средняя температура нагреваемого воздуха, проходящего через калорифер, °С; tc рт — средняя температура теплоносителя, °С.
При расчете калориферов для нагревания воздуха в приточной системе общеобменной вентиляции, когда температура наружного воздуха зимой принимается по параметрам климата категории А, температура воды в горячей и обратной магистралях берется по графику температуры воды в тепловой сети в зависимости от температуры наружного воздуха.
При подборе калориферов запас на расчетную площадь поверхности нагрева принимается в пределах 15—20%, на сопротивление проходу воздуха — 10% и на сопротивление движению воды — 20%.