- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
§ 40. Свободные неизотермические струи
В неизотермических струях действуют инерционные и гравитационные силы; действие гравитационных сил искривляет струю вверх или вниз.
Характеристикой неизотермической струи служит безразмерный комплекс, предложенный В. В. Батуриным и И. А. Шепелевым, называемый критерием Архимеда:
(IX. 10)
где g — ускорение свободного падения; Ло — радиус насадка; для щели принимается половина ширины щели б0; to и ^>кр — температура воздуха соответственно в начале струи и в окружающем пространстве; v0 — начальная скорость струи; Гокр — абсолютная температура воздуха в окружающем пространстве.
Этот комплекс характеризует соотношение инерционных и гравитационных сил.
В слабо нагретых или в слабо охлажденных струях, для которых критерий Архимеда по абсолютному значению меньше 0,0005 (Аг< <0,0005), влияние гравитационных сил сказывается незначительно, и такие струи развиваются в пространстве без заметного искривления.
Слабо нагретые и слабо охлажденные струи.- Закономерности для слабо нагретых или слабо охлажденных струй приводятся в обработке В. Н. Талиева применительно к теории Г. Н. Абрамовича.
В слабо нагретых или слабо охлажденных струях количество движения вдоль оси струи может быть принято приблизительно постоянным:
Рр/^д
X?pt
—
РоРо^о^,
где
Р и Ро — поправочные коэффициенты на
количество движения в сечениях на
расстоянии х
от отверстия и на выходе из него; р и
р0
— плотность воздуха в струе в тех же
сечениях; vFt
и
v0
—
средняя
по площади скорость движения воздуха
в тех же сечениях (дополнительный
индекс t
указывает
на неизотермичность струи).
Разделив
обе части равенства на F0v20,
получим:
Если бы струя была изотермической, то Т^ро/р=1 и относительная средняя по площади скорость составляла бы:
Сравнивая между собой две последние формулы, замечаем, что
они отличаются только множителем Ур0/р, который приближенно мо-
жет быть заменен на УТокр/Т0 и, следовательно, относительная средняя по площади скорость в слабо нагретых или в слабо охлажденных струях будет равна
:где vp — относительная средняя по площади скорость в изотермической струе; Т0 — абсолютная температура воздуха в струе в начале истечения.
Проведя аналогичные выкладки для относительной средней по расходу скорости, относительной осевой скорости и относительного расхода, получим тот же множитель: V TOKPJTo. Для кинетической энергии множитель окажется равным уТгок^/Т^ .
В слабо нагретых струях все относительные величины будут несколько меньше, чем в изотермических, так как УТ0щ>1Тъ<\. Слабо охлажденные струи будут несколько более дальнобойными, чем изотермические, так как VТокр/То^ 1.
Относительная средняя по расходу избыточная температура воздуха в любом поперечном сечении основного участка струи может быть найдена следующим образом.
Используя постоянство количества движения в струе, имеем:
РрЛ: 4/= РоРо^о^-
Постоянство избыточного тепла в струе запишется в виде равенства:
cpPFxvF/AtM=cpP0F0v0At0,
где ср — удельная теплоемкость воздуха; AtM=tM — /окр и Л/0 = /о— /окр — средние по расходу избыточные температуры в поперечных сечениях струи на расстоянии х от отверстия и на выходе из него.
Разделив одно уравнение на другое, получим:
р vf* _ о
Г Л Ро д. •
A tM А(0
Тогда относительная средняя по расходу избыточная температура будет:
— ^м Р -
= <,хл2>
Безразмерное поле относительных избыточных температур в поперечном сечении основного участка неизотермической струи хорошо описывается зависимостью Тейлора:
At
=
— = /окр
=Уо
,
At t t ' ' ’ (1ХЛЗ)
lOC ‘ОКР
где / — температура в любой точке поперечного сечения струи; /0с — температура на оси струи в том же сечении; /0кр — температура воздуха в окружающем пространстве; v — относительная скорость движения воздуха в рассматриваемой точке поперечного сечения струи.
Используя зависимость (IX. 12), а также понятия коэффициента поля избыточных температур =&tF/ht0C и поправочного коэффициента на количество тепла в струе |3Д|(=ДtM/AtF, можно получить зависимость для избыточной температуры на оси струи. Значения коэффициентов для струй различной формы приведены в табл. IX.4, а зависимости для избыточных температур — в табл. IX.5.
Входящие в формулы табл. IX.5 величины (30 и х0 находят так же, как и в случае изотермических струй.
Схема свободной изотермической или слабонеизотермической приточной струи, предложенная И. А. Шепелевым, представлена на
Таблица IX.4
Значения
коэффициентов К,
Р и рДг |
К |
|
0 |
|
Круглая |
0,258 |
0,428 |
2,02 |
1,63 |
Плоская и кольцевая . |
0,45 |
0,6 |
1,56 |
1,36 |
Таблица
IX.5
Расчетные
формулы для относительной избыточной
температуры в слабо нагретых или
слабо охлажденных струях |
Обозначение величины |
Расчетная формула для струн |
круглой | ||
Относительная средняя по расходу избыточная температура ..... Относительная осевая избыточная температура |
— *ср— *окр |
6,45 1 f' Т окр |
М ~ t t l0 ‘окр -Г-, *ос ^охр |
о) ' То 9,24 _ F7'окр | |
ос . , *0 ‘окр |
V$o(x — *о) ^ То |
Продолжение
табл. IX.5
Расчетная
формула для струя
плоской
кольцевой
]
(*
— х0)
*ц
/
:Х
Относительная средняя по расходу избыточная температура
2,67 -| I ТрКр
V i-'xo V Т°
2,67
vrr/(*+
tокр •X
(Х—Хо)
окр
Т0
Относительная осевая избыточная температура
3,27 /т_
VK V ~х-Хо * То
к./(•+£) */
3,27
рис. IX.9. Полюс струи помещен в плоскости начала истечения. Струя также состоит из двух участков: участка формирования и основного участка.
Анализ закономерностей свободных струй базируется на следующих .предпосылках.
Присоединение к струе воздуха окружающей среды не изменяет количества движения и избыточного тепла, проводимых струей от сечения к сечению
:Jo
—
J
х*
Qo
~
Qx*
(IX.
14) (IX. 15)
где J0 и /* — количество движения соответственно при истечении из насадка и в произвольном поперечном сечении струи; Qo и Qx — количество избыточного тепла, соотвептвенно вносимого струей в помещение при истечении из отверстия и проводимого струей через произвольное поперечное сечение.
В свободной струе любой линейный размер, характеризующий поперечное сечение, находится в прямой зависимости от расстояния х до начала истечения струи;
Ух ар ~ Сх,
где
С — коэффициент пропорциональности;
ухар
— линейный размер, характерный для
рассматриваемого поперечного сечения
струи.
Рис.
IX 9 Схема приточной струи
Для профиля скоростей сформировавшейся струи используется показательная формула Райхарда;
°ос
где е — основание натуральных логарифмов; с — постоянная величина, равная 0,082.
Зависимость (IX. 16) предопределяет распределение скоростей в поперечном сечении струи; при у—0 (на оси струи) отношение v/voc = 1; при у=оо скорость о=0; при г//*ж0,3 скорость сфО, но становится незначительной.
Распределение температур в струе принимается по зависимости Тейлора (IX.I3), которая с учетом формулы (IX. 16) записывается в виде
(IX.
17)
1 ~~ ^окр _ 4 \с х)
окр
Выравнивание температур в струе и окружающем пространстве практически происходит при у/х — 0,4.
Рис IX 10 Профили скорости (1) и избыточной температуры (2) в поперечном сечении струи
На рис. IX. 10 показаны профили скорости и избыточной температуры в поперечном сечении струи, построенные по зависимостям (IX.16) и (IX.17).
Уравнения (IX. 14) и (IX. 15) могут быть представлены в виде:
со
70 = f pv2 dF] (IX. 18)
о
оо
Q0 = cp$pvAtdF, (IX. 19)
где ср — удельная теплоемкость воздуха; р — плотность воздуха в струе; v — скорость воздуха в рассматриваемой точке; Д/ = /—/0кр — избыточная температура в рассматриваемой точке; dF — элементарная площадка в произвольном поперечном сечении струи с постоянными значениями скорости v и избыточной температуры At, представляющая собой при осесимметричной струе плоское кольцо радиусом у и элементарной шириной dy\
dF = 2 nydy.
Полагая в первом приближении плотность воздуха в струе равной плотности окружающего воздуха (р«р0кр) и заменяя скорость и избыточную температуру в точке соответственно через скорость и избыточную температуру на оси струи, можно записать уравнения (IX. 18) и (IX. 19) в следующем виде:
°» _ / !У \2 J0 = 2j4>OKpvioc\e У<&>
7
-.1Ш5
Ле
4
\ «)
о
Qo — Ср Рокр voc | £ 4 'сх' ydy.
После интегрирования получим:
•А0=яс2Рокр°ос^
4
Qo = ' ЯС" Ср Рокр УОС ^“ОС х~•
Отсюда скорость на оси струи
Рос
= ~~—-; (IX.20)
с V я У Рокр х
избыточная температура на оси струи
' 3 1 Qo I
Atoc= — — . (IX.21)