- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
Одним из основных факторов, влияющих на интенсивность процесса испарения воды, является подвижность воздуха над ее поверхностью. Поэтому в эмпирических расчетных зависимостях количества перенесенного тепла и влаги представлены в виде функции скорости движения воздуха.
С открытой поверхности нагретой воды тепло поступает в помещение в явном и скрытом виде. Явное тепло, Вт/м2 или ккал/(ч-м2), поступающее в помещение в результате лучисто-конвективного теплообмена, при известной скорости движения воздуха v„ над поверхностью и температуре поверхности воды /дов приближенно определяется по формуле
(5.71 +♦.<»>,) (VI. И)
или
й в (4.9 + 3,5с.) (VI. 18')
Скрытое тепло, кДж/(ч-м2), поступающее в помещение с водяными парами, равно:
9СКР = / пЛпов. <vl-19>
где /и — интенсивность испарения па поверхности воды; I tnoB—энтальпия пара, кДж/кг или ккал/кг, соответствующая температуре поверхности воды, равная
Чов = 2500 + 1.8/ПОв (VI. 20)
или
597,3 + 0,43,„0„. ■ (VI.20')
При составлении теплового баланса помещения интенсивность испарения, кг/(ч-м2), можно определить по приближенной формуле
jn ~ (а + 0,131ов) (рпов — Рв) (VI.21)
ИЛИ
/п = (а+ 0,01740») (рпов — Рв)» (VI.21 )
где а — коэффициент, зависящий от температуры поверхности воды /Пов;
30 50 70 90
. 0,216(0,022) 0,248(0,033) 0,303(0,041) 0,0383(0,051)
рв и рпов — упругость водяного пара соответственно в воздухе и при полном насыщении воздуха водяными парами при температуре поверхности воды, кПа или мм рт. ст.
Если нагретая вода не перемешивается и находится в резервуаре в спокойном состоянии, то температура ее поверхности /Пов ниже средней температуры толщи воды /ж. При температуре воды до 40° С эта разница составляет около 2° С; при температуре воды 70—75° С она максимальная и составляет около 12 С; по мере приближения к температуре кипения (1С0°С) разница температур вновь понижается до 3° С.
При кипении интенсивность испарения зависит от количества подводимого к воде тепла; ориентировочно она равна 40—50 кг/(ч-м2). При наличии укрытий (зонтов, крышек и т. д.), через которые пар частично прорывается в помещение, в формулу (VI.21) вводится понижающий коэффициент, значение которого определяется опытным путем.
Если теплообмен происходит при постепенном остывании воды, то полное количество отданного тепла, кДж/ч, при известной начальной ta3i4 и конечной Wj температуре воды составляет
«*=°» <v,-22>
Интенсивность теплоотдачи для разных отрезков времени при остывании воды подсчитывают по формуле (V.17) или (V.18), считая условную величину Я воды с учетом перемешивания равной примерно 0,93 Вт/(м-К) [0,8 ккал/(ч-м-°С)].
Иным будет процесс теплообмена, если вода длительное время находится в условиях тепловлажностного равновесия с окружающим воздухом (например, на полу помещения). В этом случае происходит адиабатическое испарение воды. Температура воды оказывается ниже температуры воздуха и приблизительно равной температуре мокрого термометра:
~ tM. (VI.23)
В результате разности температур явное тепло конвекцией и излучением передается от помещения к воде; его количество может быть определено по формуле (V.6). В силу равновесного состояния это тепло расходуется на испарение воды и в виде энтальпии образовавшегося водяного пара поступает обратно в воздух помещения. В результате передачи воде конвективного тепла температура воздуха понижается, а общая энтальпия его остается практически неизменной благодаря увеличению влагосодержания и доли энтальпии поступившего в воздух водяного пара. Фактически энтальпия воздуха несколько увеличивается, так как энтальпия водяного пара больше конвективной доли явного тепла, переданного воде, на величину лучистой составляющей теплообмена, а также в результате подвода тепла путем теплопроводности через поверхности, не соприкасающиеся с воздухом. Для испарения 1 кг влаги из помещения должно быть отдано 2500+1,8 tB—сж£ж, кДж, явного тепла. Количество испаряющейся влаги, кг/(ч*м2), при адиабатическом процессе приближенно может быть определено по формуле
/п = (6. • .6,5) 10—8 (/„ — /м). (VI. 24)
Общее количество явного тепла, кДж/ч или ккал/ч, отданного из помещения воде в этих условиях, равно:
0* = (2500+ 1,8lj iBF (VI.25)
или
0Ж - (597,3+ 0,43/„ -£ж („) luF. (VI.25')
где F — площадь поверхности испарения.
(VL.26)
Q — бп (Хдач — /кон)*
где Gа — количество израсходованного пара; /нач и /КОв — соответственно начальная энтальпия пара и энтальпия отработавшего пара, отводимого после выполнения механической работы.
Часть пара прорывается в помещение через неплотности паропроводов (обычно около 0,1% используемого пара) и передает воздуху полное тепло, кДж/ч, равное
Q;=M0-3Gri/n, (VI. 27)
где /п — энтальпия пара в паропроводах.
Температура воздуха в помещении при прорыве пара практически остается неизменной.