- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
Я
cos
a
V7
Я
cos
Я
cos
a
sin
a ±
+
+
sin a ± .
1 \Я cos a
«)]
V.
I2
+
cos2
a
V
Осевая
скорость
cos^
a -f-
Я
cos
a s*n
=
0,578xo
0,67Я
sin^*
a 0,67 Я
M
'cos a
V
3
я cos
a I^sin a
ЗЯ2
У
*в
Ув
(Ув)макс
То
же, при а —О
Дальнобойность
фонтана
Абсцисса
вершины
Ордината
вершины
Максимальная
высота фонтана при а=90° . . .
ЗЯ2
xtga
±
;
Уравнение
оси .
(—У
\cos
a 1
1,84Я
cos
a sin2a
Я
cos
asin‘/ja
= 0,543дг0
mV
COS
(
Осевая
избыточная температура .0,6 Я sinAx 0,6я
Для струй различной формы зависимости для относительной осевой скорости Ув£ различны, и поэтому различными будут и зависимости для
относительной ординаты у.
После интегрирования зависимость (IX.39) для струи с равномерным полем скоростей (fio=l; S0 = 0) примет вид
:для круглой струи
у
~ S
sin Oq
+
0,02 Аг0
(IX. 40
)
для плоской струи
у
— S
sin Оо
-f
0,091
Аг0
(IX.41)
В. Н. Талиевым по результатам аналитического исследования предложены новые зависимости для осевой скорости, избыточной температуры и траектории оси круглой неизотермической струи 5.
Неизотермическую струю, которая под действием архимедовых сил заметно отклоняется от прямолинейного распространения в пространстве, И. А. Шепелев называет воздушным фонтаном. Используя закономерности по искривлению оси струи (см. рис. IX.11) и значения кинематической и тепловой характеристик струи, он вводит определение характеристики воздушного фонтана и предлагает расчетные формулы для неизотермических струй (воздушных фонтанов) (табл. IX.8).
§ 41. Струи, вытекающие через решетки
Изучение струй, вытекающих через решетки, проводили М. И. Гри- митлин [18] и другие исследователи.
/
ем
Рис. IX.12 Схема формирования и развития струи, вытекающей через отверстие, закрытое решеткой
/ — ядро постоянных скоростей; 2 — участок формирования, 3 — начальный участок; 4 — основной участо
к
Статическое давление в начале участка формирования понижается до отрицательного, так как здесь происходит увеличение скорости и, следовательно, динамического давления, а в конце участка сравнительно быстро поднимается до положительного и постепенно выравнивается с давлением окружающей среды.
В плоских квадратных решетках длина участка формирования приблизительно равна стороне решетки. Площадь сформировавшейся струи на 20—30% больше площади решетки. Угол расширения струи 16—18°
Расчетные формулы для основных параметров струи приводятся в работе М. И. Гримитлина. Во все расчетные величины входит коэффициент живого сечения решетки, поскольку оно оказывает большое влияние на формирование струи.
§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
Струя, направленная на плоскость, растекается по ней и настилается на нее.
При угле между плоскостью и осью струи а=90° растекание струи происходит равномерно во все стороны. С уменьшением угла а до 45° большая часть струи будет направлена в сторону более плавного поворота, а при а=22°30' вся струя течет только в одну сторону. Это явление растекания струи, направленной на плоскость, изображено на рис. IX. 13.
Если струя направлена вдоль плоскости, т. е. если угол а=0°, а кромка насадка соприкасается с плоскостью, то струя будет настилаться на плоскость. Такие струи называются полуограниченными. Дальнобойность полуограниченной струи больше, чем свободной, поскольку размывание струи в этом случае происходит не по всему внешнему контуру, а только в той его части, которая взаимодействует с окружающим воздухом. Тормозящее действие плоскости, по которой течет струя, оказывается незначительным по сравнению с тормозящим действием окружающего воздуха. Пограничный слой со стороны плоскости имеет незначительную толщину, с внешней же стороны он быстро разрастается и оказывается примерно таким же, как у свободной струи.
Расчет круглой струи, направленной вдоль плоскости, для случаев, когда кромка насадка соприкасается с плоскостью, с достаточной для практики точностью можно вести по формулам свободной струи, если вводить в них вместо начального радиуса насадка R0 величину RoY 2.
Для плоской полуограниченной струи также можно пользоваться формулами свободной плоской струи, вводя в них вместо полуширины струи Во полную ее ширину 2В0.
Если струя выпущена под углом а = 40...45° к плоскости, но кромка насадка соприкасается с ней, то оказывается, что и в этом случае струя будет настилаться или, как еще говорят, «налипать» на плоскость. В зоне соприкосновения кромки насадка с плоскостью питание струи окружающим воздухом будет затруднено. Имевшийся в этой зоне ограниченный объем воздуха быстро окажется израсходованным, и статическое давление в этом объеме сделается отрицательным. В результате этого струя прижмется к плоскости и, настилаясь («налипая») на нее, будет распространяться как полуограниченная струя.
Струя будет отрываться от плоскости, если угол а станет более 45°; если насадок отодвинут от края плоскости и между ними имеется разрыв, через который может поступать воздух для питания струи, то она не будет «налипать» на плоскость.
На рис. IX. 14 приведены профили скоростей струи, вытекающей из прямоугольного отверстия при угле а=0° и а=—30°. Максимальные скорости на равных относительных расстояниях в этих двух случаях оказываются почти одинаковыми, а угол одностороннего бокового расширения струи во втором случае значительно больше.
Рис.
IX. 13. Профили скоростей струи
а
—
при угле между осью струи и плоскостью
а=22°30'; б
— то же, а=*45°
Неизотермические струи, настилающиеся на горизонтальные плоскости, при определенных условиях будут отрываться от них. Отрыв холодной струи от плоскости потолка или теплой струи от плоскости пола объясняется действием архимедовых сил. Место отрыва струи от плоскости зависит от соотношения сил архимедовых, инерционных и вязкости.
Рис.
IX 14. Профили скоростей струи
а
— при угле между осью струи и плоскостью
а=0°; б — то же, а——30°
Опыты, проведенные М. Ф. Бромлеем с нагретой струей, показали, что отрыв ее от плоскости при различных скоростях истечения из насадка в диапазоне значений критерия Рейнольдса от 3100 до 19000 и критерия Архимеда от 0,0023 до 0,054 происходит на различных относительных расстояниях. При Ar=g~— от 0,0023 до 0,0097 струя не
отрывается от плоскости на протяжении x/d0 = 22 ...25, при Аг от 0,0127 до 0,0207 отрыв струи происходит на расстоянии x/d0 = 6... 7, а при Аг = = 0,054 струя вообще не настилается на плоскость и отрывается от нее в непосредственной близости от насадка. В последнем случае истечение струи из насадка характеризуется наименьшим из всех экспериментальных значений критерия Рейнольдса (Re = 3100) и, следовательно, влияние инерционных сил в этом случае также было наименьшим.
Заметное влияние на отрыв (отлипание) неизотермической струи от плоскости оказывает высота положения кромки насадка относительно плоскости. Если насадок смещен по вертикали от плоскости так, что между ними образуется разрыв, то отлипание наступает на меньшем относительном расстоянии.