- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
§ 25. Передача тепла через
ОГРАЖДЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЯ
Потери тепла через наружные ограждения. В результате тепловыделений температура в помещениях даже в теплый период года оказывается выше температуры наружного воздуха. Теплопотери через наружные ограждения, обусловленные этой разностью температур, являются составляющей теплового баланса помещения. Методика их расчета подробно рассмотрена в курсе «Отопление» и здесь не разбирается. Для теплого и переходного периодов года теплопотери через ограждения могут быть получены пересчетом теплопотерь в холодный период года пропорционально отношению расчетных разностей температур внутреннего и наружного воздуха.
В тепловом балансе помещения должны быть учтены также затраты тепла «на инфильтрацию наружного воздуха» (эксфилмрацию внутреннего воздуха) через неплотности в ограждениях (см. гл. XVII).
Поступление тепла через наружные ограждения в теплое время года с учетом действия солнечной радиации. При составлении теплового баланса помещения для теплого периода года необходимо рассчитать теплопоступления через его наружные ограждения с учетом действия солнечной радиации.
Естественно, что в горячих и других цехах с большими теплопоступ- лениями эта составляющая незначительна, и ее можно не учитывать в расчетах. Однако она существенна в тепловом балансе общественных зданий, а также промышленных зданий со сравнительно небольшими технологическими теплопоступлениями.
Для летних суток характерно значительное колебание температуры наружного воздуха и интенсивности солнечной радиации, падающей на ограждения здания. Поступления тепла устанавливают для жарких летних суток, для которых за расчетную кривую изменения температуры наружного воздуха принимают правильное гармоническое колебание с суточным периодом, определяемым средней за сутки температурой /но. амплитудой суточных колебаний At}{ и временем максимума наружной температуры г“акс, для всех географических пунктов равным 15 ч. Тем-
Н
пературы, приведенные в СНиП, могут рассматриваться как максимальные в расчетные сутки, соответствующие принятым нормативным параметрам климата категорий А, Б и В.
Изменения интенсивности суммарной солнечной радиации, падающей на различно ориентированные ограждения, также принимаются гармоническими и характеризуются средней за сутки интенсивностью </о, амплитудой изменения Aq и временем максимума z”aKc. Влияние солнечного облучения ограждений учитывается добавлением к tH эквивалентной температурной добавки Д^р, равной
PQ
А/р = — , - (V.21)
ан
где р — коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения; ан —- коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения.
Для расчета теплопередачи через наружные ограждения под влиянием разности температур используют полученную таким образом условную наружную температуру
^усл == ~Ь (V.22)
Температуры tH и Д/р изменяются во времени, поэтому и температура ^Усл является переменной, определяемой суточной гармоникой, имеющей среднее значение /уСло, амплитуду Atyc4 и время максимума
Наружные ограждения помещений могут быть массивными непрозрачными (стены, перекрытия) и лучепрозрачными (окна, фонари). Через массивные ограждения внешние тепловые воздействия передаются уменьшенными по величине и с запаздыванием во времени. Через луче- прозрачные ограждения тепло солнечной радиации непосредственно проникает в помещение и передача тепла под влиянием разности температур происходит практически без запаздывания во времени.
Теплопоступления через массивное ограждение Qi в любой час расчетных суток 2 могут быть определены по формуле
«1= «1.0+Me,-К,MWo-<B> + (4fi -xf1■ <v-23>
где Ki, «в и Vi — коэффициенты теплопередачи, внутреннего теплообмена и затухания ограждения, F\ — площадь ограждения; р — временной коэффициент, равный I макс
для часа суток Zq^ , соответствующего максимальным теплопоступлсниям, и изменяю-
щийся во времени в зависимости от разности \г — 2q3kc| (табл. V.4).
4* 1
Время максимума теплопоступлений z“*KC равно:
<v-24)
где е — показатель запаздывания сквозного проникания температурных колебаний, ч
Теплопоступления через лучепрозрачное ограждение Qn являются результатом теплопередачи Qnr и непосредственного проникания тепла солнечной радиации Qnp. В любой час расчетных суток эти составляющие теплопоступлений равны:
т =Кц ((усл 11,0 ~Ув Рт At уел и)» (V.25)
«iii.-Wnfo. + Kp'U ^.Ж)
где Ки и Fii — соответственно коэффициент теплопередачи и площадь лучепро- зрачного ограждения (окно); ^ и |3г— коэффициенты соответственно проникания и затенения окна; рт и рР — временные коэффициенты, определяемые по табл. V 4 с учетом того, что время максимума соответствует а время максимума
г*™ соответствует
Таблица
V.4
Значения
временного коэффициента р 2-^акс |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
р *«■•»»»• |
1 |
0,966 |
0,866 |
0,707 |
0,5 |
0,259 |
0 |
Продолжение
табл. V.4 Q |
7 |
8 |
9 |
10 |
и |
12 |
Р |
—0,259 |
—0,5 |
—0,707 |
—0,866 |
—0,966 |
— 1 |
Общие теплопоступления через пару жные ограждения определяют, складывая теплопоступления Qj, Qm, Qnp через все ограждения и устанавливая величину и время максимума этой суммы. Суммирование может быть проведено численно для каждого часа суток или аналитическим методом сложения правильных гармонических колебаний.
Наибольшее значение суммарных теплопоступлений обычно совпадает во времени с максимумом теплопоступлений от проникающего через окна тепла солнечной радиации Qnp. Поэтому для получения приближенного значения общих расчетных теплопоступлений можно к наибольшему значению Qnp прибавить значения Qi и Qm, соответствующие времени Zq® “ ^.
Аналитический метод сложения гармонических колебаний, так же как и способы расчета tycл, v и е, подробно рассмотрен..в- курсе «Строи-' тельная теплофизика».