- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
§ 39. Свободные изотермические струи
Упрощенная схема свободной турбулентной изотермической струи представлена на рис. IX.2. Воздух, вытекая из отверстия, образует струю с криволинейными границами ABC и DEF, которые приближенно могут быть заменены прямыми АВ, ВСУ DE и ЕЕ.
В струе различают два участка: начальный ABED и основной
CBEF. Сечение BE называют переходным сечением. В начальном участке струи поле скоростей истечения (начальное поле) формируется в иоле скоростей основного участка. В общем случае начальное поле скоростей может быть равномерным или неравномерным. При равно
мерном поле скоростей в пределах начального участка на оси струи и во всех точках некоторого объема ее сохраняются начальные параметры истечения: скорость, температура и концентрация (в круглой струе — это объем конуса, основание которого совпадает с плоскостью истечения, а высота равна длине начального участка).
Границы основного участка струи ВС и EF при их продолжении пересекаются в точке М, называемой полюсом струп. Положение полюса точно не установлено. Известно только, что при равномерном на-
Рис.
IX.2. Схема турбулентной струи
чальном поле скоростей точка М находится примерно в центре выходного отверстия.
В основном участке струи скорость воздуха на оси потока и в периферийной части по мере удаления от выходного отверстия непрерывно уменьшается. Профили скоростей воздуха в различных поперечных сечениях основного участка струи подобны и описываются одними и теми же безразмерными зависимостями.
Турбулентная струя, как и всякое турбулентное течение, характеризуется интенсивным поперечным перемещением частиц. Частицы воздуха, совершая кроме поступательного движения вдоль потока поперечные перемещения в составе вихревых масс, вовлекают в поток частицы окружающего воздуха, которые тормозят периферийные слои струи. В результате масса струи растет, площадь ее поперечного сечения увеличивается, а скорость уменьшается.
Перенос вихревых масс, обусловливающий изменение скоростей в струе, обусловливает также распределение в струе концентраций и температур (для неизотермических струй).
По внешнему периметру струи из заторможенных частиц потока и из частиц воздуха, вовлеченных в поток, образуется пограничный слой.
В теории свободных струй исходным положением для выявления закономерностей их развития является равенство статических давлений в струе и окружающем воздухе. Вследствие этого положения импульс внешних сил будет равен нулю, а количество движения секундной массы воздуха в струе должно быть постоянным:
/0 = jx — const. (IX.1)
В настоящее время имеются исследования, оспаривающие положение о равенстве статических давлений в струе и в окружающем воздухе и, следовательно, о постоянстве количества движения в струе. К числу таких работ относятся исследования В. А. Бахаре- ва [9] и ряд экспериментальных работ других авторов. В этих работах показано, что статическое давление в струе изменяется и вдоль оси и от оси к границе. В отличие от существующих оценок свободной струи как системы незамкнутой В. А. Бахарев предлагает рассматривать ее как систему замкнутую, т. е. вместе с частью окружающего про-
►
/
Рис. IX.4. Поле скоростей в поперечном сечении струи У
странства, очерченной некоторым контуром, на котором нет обмена энергией с другими системами. Обратные потери воздуха, возникающие около свободной струи, в этом случае будут находиться в пределах этого контура (рис. IX.3).
Ниже приводятся данные о струях по теории Г. Н. Абрамовича в обработке В. Н. Талиева [48].
Рассматриваются круглая, плоская и кольцевая струи.
Для всех трех форм струи поле скоростей в основном участке принимается по аналитической зависимости Г. Шлихтинга:
5 = (1-^.6)4,(IX. 2)
где v = v/v0c — относительная скорость воздуха в рассматриваемой точке поперечного сечения струи — отношение скорости в точке к скорости на оси струи; у= = У/Угр — относительная ордината рассматриваемой точки в поперечном сечении струи — отношение ординаты точки к ординате границы струи (к полуширине струи).
Зависимость (IX.2) фиксирует скорость на границе струи:
у
v = 0 при = 1.
Угр
Графическое изображение зависимости (IX.2) приводится на рис. IX.4. Экспериментальные исследования, проведенные различными авторами, показывают, что зависимость (IX.2) хорошо описывает распределение скоростей в поперечном сечении струи*.
Круглая свободная изотермическая струя. Из круглого отверстия радиусом R0 вытекает воздух, образуя струю круглого поперечного сечения (см. рис. IX.2). Поле скоростей в отверстии неравномерно. Средняя по площади отверстия скорость равна v0. Начало координат поместим в центре отверстия, а ось абсцисс х направим по оси струи.
Относительный радиус струи
« = (*-*>) tea, (IX.3)
*4) АО
где x=x/R0— относительное расстояние; x0 — XoJR0— относительная абсцисса полюса основного участка струи.Исходя из постоянства количества движения секундной массы воздуха в струе, будем иметь:
ppLzoF= p0pL0o0, (IX. 4)
где Р и (Jo — поправочные коэффициенты на количество движения в сечениях на расстоянии л: от отверстия и на выходе из него; р — плотность воздуха в струе; Ьх и Lo — объемный расход воздуха соответственно в рассматриваемом сечении и на выходе из отверстия; vF и v0 — средняя по площади скорость движения воздуха в тех же сечениях.
Равенство (IX.4) представляет собой уравнение количества движения в проекциях на ось струи. В нем не учитывается количество движения окружающего воздуха, питающего струю, а также угол бокового расширения струи, т.е. принято, что скорость и ее проекция равны (cos 12°25'=0,98» 1).
Заменяя Lx и L0 через vfFx и v0F0, а площади Fx и F0 через nRl и л#о, получим относительную среднюю по площади скорость:
F Vfo
(IX. 5)
VfiCx-'xo)tga Относительная средняя по расходу скоростьV
L
f vpdL м о 1
°Af =
у0 р Lx
• где Vm — средняя по расходу скорость; v — скорость в любой точке поперечного сечения струи; dL — элементарный объемный расход воздуха в струе.
Так как количество движения во всех сечениях струи остается постоянным и равным количеству движения в начале струи, то
Ро Р^о v0 Роия#оуо Ро Кро V'p 1
*>м=—7 = —- = — . (IX.6)
pLX ио лRx vF о0 R~x vF (х — xq) tg а
Относительная осевая скорость
- _ »ос VF 1 1 -
уос — „ — „ Vp —
Щ К V0 к
(IX.7)
kVР (х — А'о) tg а
где 1'ос — скорость на оси струи (осевая скорость) в сечении, находящемся на расстоянии х от начала истечения; К — коэффициент поля скоростей для того же сечения; K — VF/Voc.
Относительный объемный расход
1Х лR^Vp
Lx— I — г, — Fxvf —
Lo л R^v0
l/й"
ЗГ (* — Xq) tg a. (IX.8)
KpКоэффициент поля скоростей К можно определить, имея в виду, что
Lx $vdF
Тогда
d
(лг2) 2nrdr
if
—
—- —
nR2 nR2
—
2r
dr.
Используя зависимость (IX.2), вычисляем коэффициент поля скоростей:
/С = 2 f(1 — r1,5 )2'rdr = 0,258.
о
Поправочный коэффициент на количество движения (3, называемый коэффициентом Буссинеска, может быть записан в следующем виде:
Используя зависимость (IX.2) и dF=2rdr, получим:
о
Подставляя полученные значения коэффициентов К и (3 в формулы. (IX.5) — (IX.8) и учитывая, что tg 12с25'=0,22, получаем расчетные формулы для круглой струи (табл. IX.1). В таблице приведены также расчетные зависимости для избыточных концентраций и для кинетической энергии, вывод которых не приводится.
По формулам табл. IX.1 могут рассчитываться и- струи, вытекающие из прямоугольных отверстий с соизмеримыми размерами сторон. При этом в формулах вместо Ro следует использовать
(IX.9)
x
=
X
.
ъ
R*
. . д* — n
Поправочный коэффициент на количество движения секундной массы воздуха в начале истечения (30 может быть вычислен при условии, что известно начальное поле скоростей. В случае равномерного поля скоростей (30= 1.
Для определения {30 может быть использовано предложение В. В. Батурина о примерном равенстве коэффициента местного сопротивления насадка £ и поправочного коэффициента на скоростное давление а, т. е. Тогда (Зо~ (£+2)/3.
Относительная абсцисса полюса основного участка струи х0 может быть определена из формулы (г) табл. IX. 1, если из экспериментов с данной струей известны величины vос, Щ и ро
-Относительный радиус струи
Относительная средняя по площади скорость . .
Относительная средняя по расходу скорость . .
Относительная осевая скорость
Относительный объемный расход
Относительная средняя по расходу избыточная концентрация ....
Относительная кинети ческая энергия . . .
Относительная избы точная концентрация на оси струи
Ro |
0,22(х — х0) |
(а) |
VF vF = — «о |
3,2 УХ х — х0 |
(б) |
II ,D* |
6,45 VX х — х0 |
(в) |
Voc = — »0 |
12,4 X — х0 |
(г) |
Lx= — ! 0 |
0,155 УХ (*-*о) |
(д) |
САГ~~Сокр ^ Г Г °окр |
6,45 V Ро (л: — х0) |
(е) |
- Ех Е х — Е |
6,42 Р0 VTo (ЗРо—2) (х — х0) |
(ж) |
Сое Сокр |
9,24 |
|
С0 — Сокр |
V Ро (* —*в) |
(з) |
'М
При равномерном начальном поле скоростей относительное полюсное расстояние Хо~0, т. е. в этом случае полюс основного участка струи находится в плоскости начала истечения.
Основываясь на экспериментальных данных, можно с некоторым приближением принимать следующие значения относительного полюсного расстояния:
Ре. . <1,04 1,04—1,1 1,1—1,2
х0. . . . О О—(—4) (—4)—(—5,2)
Длину начального участка хп можно определить из формулы (г) табл. IX.1, приняв voc = v0; при равномерном поле скоростей ро=1, х0«Ои хП=\2,4 R0.
На рис. IX.5 представлены результаты проведенных В. Н. Талиевым и А. М. Терпи- няном экспериментальных исследований по распределению скоростей на оси осесимметричной струи для трех случаев истечения воздуха: / — равномерное поле скоростей (Х= = 0,966 1; Ро = 1,02); 2 — вогнутое поле скоростей (К =1,475; Ро = 1,085); 3 — вы
пуклое поле скоростей (/С=0,588; Ро=1.2).
Профили соответствующих начальных пблей скоростей показаны на рис. IX.6.
Из рисунков следует, что неравномерность начального поля скоростей и форма поля оказывают существенное влияние на формирование струи. Длина начального участка при неравномерном поле короче, чем при равномерном. При значениях х$г20 Ro все три кривые почти эквидистантны, причем кривая /, соответствующая равномерному полю скоростей, располагается несколько выше кривых 2 и 3, хотя количество движения для этой струи меньше, чем для случаев 2 и 3 (см. рис. IX.5).
Экспериментальная проверка осевых скоростей, проведенная В. Н. Талиевым » А. М. Терпиняном, показала, что результаты, полученные по формулам Г. Н. Абрамовича, хорошо согласуются с опытными данными. Наибольшее отклонение от опыта составляло от +5,5 до —5,9%- Проверка показала также, что пренебрегать полюсным расстоянием нельзя, так как это приводит к значительной ошибке
.
Рис. IX.5. Относительные скорости вдоль оси осесимметричной струи
Плоская свободная изотермическая струя. В плоской струе так же, как и в круглой, различают полюсное расстояние *0, начальный участок хп и основной участок (см. рис. IX.2).
Понятие полюса плоской струи ус- о и 8 12 16 20 2Ь 28 х*х/8 ловно; обычно полюс представляет собой в
точку; в данном же случае это прямая линия, образованная пересечением граничных плоскостей основного участка струи.
Вх
Vj_
V0
Vx
— x0
2,67
VJ0
Vx
— x0
3,8
V
м
Vqc
Vo
Вх
Lx
= -f
См-С
окр
^См
~
V
PoVx—Xo 2,93(50УХ
с0
— (
Вх
ВХ
= ~Г Е0
-окр
(3P0-2)Vx-x0
3,27
V
Po V
X — Xo
С
ос Сркр
Со
— с,
А
Сое —
окр
Относительная
полуширина струи . . . .
Относительная
средняя по площади скорость . .
Относительная
средняя по расходу скорость . .
Относительная
осевая скорость
Относительный
объемный расход
Относительная
средняя по расходу избыточная концентрация
Относительная
кинети- ческай энергия ....
Относительная
избыточная концентрация на оси струи
(6)
(в)
r
(f)
V
X
— x0
0,375Vx-x0
(д)
2,67
(е)
(ж)
(з)
0,22(х
— х0) (а)
1,71
Расчетные зависимости для плоской струи (табл. IX.2) выводятся из тех же условий, что и для круглой, но с учетом особенностей ее геометрии.
При равномерном начальном поле скоростей, когда Ро=1, полюс струи находится в плоскости начала истечения, т. е. хжО, при неравномерном — внутри щели.
Длина начального участка хл определяется из формулы (г) табл. IX.2. При равномерном поле скоростей (Зо=1 и хП—14,4 Во-
Кольцевая свободная изотермическая струя (рис. IX.7). Расчетные формулы для кольцевой струи приведены в табл. IX.3.
/ _
х
KQ
о0
Рис. JX 8. Изменение относительной скорости на оси струи при (Зо = I и хо=0
1 — круглая струя; 2 — плоская струя_при длине щели I -*• со; 3 — кол»,девая струя при х„ —
2Относительная
полуширина струи . . . .
Относительная
средняя по площади скорость . -
(а)
(б)
(в)
(Г)
0,22
(х
— х0)
1,71
УХ
вп
Относительная
средняя по расходу скорость . .
1+—
\Cx-Xo)
3,8
У" Р0
Относительная
осевая скорость
0,375
V
Относительный
объемный расход
Относительная
средняя по расходу избыточная концентрация
Lr
=
-
) (* — *о) (д)
(е)
Во
ВМ ^окр
С0
— С,
1
+
2,67
УК]/'
[1
+
у-)
У*—*»)
2,93Р0
УК
окр
Относительная
кинетическая энергия « . . .
(ж)
Во
v
Н)«-
■«о)
(ЗРо-2)
Относительная избыточная концентрация на оси струи
Сое Сокр
3,27
АС пс —
(з)
Со-с
Окр
у (1 + t')li~'“’>
висеть от величины хц. При хц=2 и равномерном поле скоростей в начале струи Хп«4,5.
Частным случаем кольцевой струи является веерная, у которой выход воздуха из кольцевой щели происходит перпендикулярно оси симметрии (0=90°). Формулы, приведенные в табл. IX.3, справедливы и для веерной струи.
Расчетные формулы для кольцевой струи переходят в формулы для плоской струи, если принять в них *ц=оо.
На рис. IX.8 приведены кривые изменения относительных скоростей воздуха на оси круглой струи, плоской струи, истекающей из щелевидного насадка бесконечной длины, и кольцевой струи при хц=2. Кривые построены по формулам (г) табл. IX.I—IX.3 при равномерных начальных полях скоростей воздуха во всех трех струях.
Наиболее быстрое «затухание» наблюдается у кольцевой струи. Наибольшей дальнобойностью обладает плоская струя.