- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
§ 34. Взрывоопасность газов и паров
Некоторые газы и пары в определенной смеси с воздухом взрывоопасны. Повышенной взрывоопасностью отличаются смеси воздуха с ацетиленом, этиленом, бензолом, метаном, окисью углерода, аммиаком, водородом. Взрыв смеси может произойти только при определенных соотношениях горючих газов с воздухом или кислородом, характеризуемых нижним и верхним пределами взрываемости. Нижним пределом взрываемости называется то минимальное содержание газа или пара в воздухе, которое при воспламенении может привести к взрыву. Верхним пределом взрываемости называется то максимальное содержание газа или пара в воздухе, при котором в случае воспламенения еще может произойти взрыв. Опасная зона взрываемости лежит между нижним и верхним пределами. Концентрация газов или паров в воздухе производственных помещений ниже нижнего и выше верхнего предела взрываемости невзрывоопасна, так как при ней не происходит активного горения и взрыва — в первом случае из-за избытка воздуха, а во втором из-за его недостатка.
В табл. VII.8 приведены нижние и верхние пределы взрываемости некоторых газов и паров.
Таблица VI1.8 Взрывоопасные концентрации некоторых газов и паров
|
Нижние пределы |
и верхние | взрываемости j |
Газы и пары |
Нижние и верхние пределы взрываемости | |
Газы и пары |
по объему, % |
по массе, мг/л |
по объему, % |
по массе, мг/л | |
Аммиак . . . Ацетон . . . . Бензин . . . . Бензол . . . . Водород . . . |
16 и 27 3 и 11 2,4 и 4,9 4,1 и 74 |
111,2 и 187,65 71,1 и 260,7 137 и 281 44,66 и 223,3 3,362 и 60,68 |
Метан .... Окись углерода Этилацетат . . Этиловый спирт » эфир |
5,3 и 14 112,5 и 74 2,25 и 11 4 и 19 1,7 и 26 |
34,45 и 91 142,5 и 843,6 82,4 и 403 75,2 и 357,2 21,51 и 787,8 |
Для
определения предела взрываемости
газовоздушных смесей можно пользоваться
формулой Ле-Шателье:
100
—
где Пи «2. •••> Пп—содержание отдельных газов в смеси, % (по объему); xi, *2, •••» хп — пределы взрываемости соответствующих газов по объему, %.
Концентрация гадов с точки зрения взрывобезопасности в помещениях производственных зданий не должна превышать 30% нижнего предела взрываемости. ,
Пример VII.4. Определить нижний и верхний пределы взрываемости для паровоздушной смеси, состоящей из 30% бензола и 70% этилового спирта (по объему).
Решение. Из табл. VII.8 находим, что нижние пределы взрываемости по объему составляют, для бензола 1,4%, для этилового спирта 4%, а верхние пределы — соответственно 7 и 19%.
Нижний предел взрываемости смеси
100
= 2,57%.
ВЕНТИЛЯЦИЯ 2
U—rfl' 16
„„..о, 22
'dt±. 45
«iii.-Wnfo. + Kp'U ^.Ж) 65
*й + 0./.-0,/,-«:} (V|II1|) 103
*47 262
Глава VIII
РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ
§ 35. Определение требуемой производительности
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в результате расчета воздухообмена. Подход к решению этой задачи зависит от вида систем, а также от способов раздачи воздуха и удаления его из помещения. Производительность систем местной вентиляции определяется специфическими требованиями (технологическими и санитарно-гигиеническими), изложенными в гл. XIV, а общеобменной вентиляции — решением уравнений балансов, рассмотренных в гл. IV. При расчете общеобменной вентиляции должны быть известны количество воздуха, подаваемого в помещение и удаляемого из него местной вентиляцией, а также воздухообмен помещения со смежными помещениями и через неплотности в наружных ограждениях. Если перетекание воздуха между помещениями здания не регламентировано нормами, то расход его через проемы оценивают ориентировочно при анализе воздушного режима здания (см. гл. XVII).
Рассчитываемый воздухообмен принято называть по виду вредных выделений, для борьбы с которыми он предназначен. Например, воздухообмен по избыткам явного тепла, по избыткам полного тепла, по вла- говыделениям, по вредным веществам и т. д.-
Для определения требуемой производительности систем общеобменной вентиляции по заданному виду вредных выделений необходимо решить соответствующую систему из двух уравнений — уравнения баланса вредных выделений и уравнения баланса воздуха в помещении.
Определение производительности систем общеобменной вентиляции в общем случае. Пусть в уравнениях (IV.l), (IV.5), (IV.6), (IV. 10) и (IV.12) Gni и Gyi —искомые производительности соответственно приточной и вытяжной систем общеобменной вентиляции. Если количество воздуха, подаваемого и удаляемого остальными п—1 приточными и m—1 вытяжными системами, задано, то, решая попарно уравнения (IV. 1) и (IV.5), (IV.1) и (IV.6), (IV.1) и (IV.10), (IV.1) и (IV. 12), можно найти требуемую производительность систем общеобменной вентиляции соответственно по избыткам полного тепла, по избыткам явного тепла, по влаговыделениям, по вредным веществам.
В общем случае расчет воздухообмена, например но избыткам явного тепла, заключается в следующем.
Из уравнения (IV. 1)
ВЕНТИЛЯЦИЯ 2
U—rfl' 16
„„..о, 22
'dt±. 45
«iii.-Wnfo. + Kp'U ^.Ж) 65
*й + 0./.-0,/,-«:} (V|II1|) 103
*47 262
/=2
Решая это уравнение относительно Gyi, находят требуемую производительность вытяжной системы общеобменной вентиляции по избыткам явного тепла, кг/ч:
< + <* Ё о,/«,/-'«)
— i=? . (VIII .3)
С/> (^У1 Gil)
По уравнениям (VIII.1) и (VIII.3) определяется производительность систем общеобменной вентиляции в массовых единицах, а для аэродинамического расчета воздуховодов и подбора оборудования необходимо знать производительность в объемных единицах. Пересчет производительности вентиляционных систем из массовых в объемные единицы (м3/ч) осуществляется по известным формулам:
£ni = Gnl/Pni (VIII.4)
Lyi — Gyi / Pyj • (VIII.5)
Общеобменная вытяжка, рассчитанная по избыткам полного тепла, составляет, кг/ч:
ВЕНТИЛЯЦИЯ 2
U—rfl' 16
„„..о, 22
'dt±. 45
«iii.-Wnfo. + Kp'U ^.Ж) 65
*й + 0./.-0,/,-«:} (V|II1|) 103
*47 262
Gyi = — TTTT— . (VIII.7)
(rfyi — djji)/1000
где .Д4ил — влаговыделения в помещении, кг/ч.
Требуемый общеобменный приток Gni по избыткам полного тепла или по влаговыделениям определяется из уравнения баланса воздуха по формуле' (VIII. 1).
Пересчет воздухообмена в объемные единицы (м3/ч) в этом случае также проводят по формулам (VIII.4) и (VIII.5).
Воздухообмен, рассчитанный для одного помещения по избыткам явного или полного тепла и влаговыделениям, должен быть одинаков.
Q' выражено в кДж/ч (см. сноску на с. 29).
Расхождение между результатами расчетов объясняется неточностью определения энтальпии и влагосодержания по /—d-диаграмме. На практике в этом случае за расчетную принимается большая из полученных по формулам (VIII.6) и (VIII.7) величин.
Общеобменная вытяжка, рассчитанная по вредным веществам, составляет, кг/ч:
Л4вр
'Н V РпI Рп1 / " V Ру/ РП1
0У1 = — . (VIII.8)
Oyi
Pyi Pni
где Л1вр — количество вредного вещества, поступающего в помещение, мг/ч; С — его концентрация, мг/м3.
Формула (VIII.8) применяется, если в помещении имеются избытки тепла. Пересчет воздухообмена в объемные единицы в этом случае также проводится по формулам (VIII.4) и (VIII.5). Если избытки тепла в помещении отсутствуют или весьма незначительны и можно принять рпРр.з»Ру, то воздухообмен по вредным веществам удобнее определять непосредственно в объемных единицах, т. е. в м3/ч:
ВЕНТИЛЯЦИЯ 2
U—rfl' 16
„„..о, 22
'dt±. 45
«iii.-Wnfo. + Kp'U ^.Ж) 65
*й + 0./.-0,/,-«:} (V|II1|) 103
*47 262
Во многих промышленных цехах воздухообмен по вредным веществам может оказаться определяющим. Поэтому для этих зданий рассчитывают воздухообмен по всем видам вредных выделений, принимая наибольшую из полученных величин.
Для оценки интенсивности воздухообмена в помещении применяется удельная характеристика, называемая кратностью воздухообмена (отношение воздухообмена в объемных единицах к объему вентилируемого помещения):
Кр = Ln/Vn0M. (VIII. 10)
Частные случаи определения производительности систем общеобменной вентиляции
Отсутствие местной вентиляции (большинство помещений жилых и общественных зданий, некоторые производственные помещения— механические цехи и т. п.). Схема организации воздухообмена в помещении приведена в табл. VIII.1 (случай I).
Для расчета воздухообмена по избыткам полного тепла необходимо решить систему уравнений:
*й + 0./.-0,/,-«:} (V|II1|)