- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
Глава XI
ОСНОВЫ АЭРОДИНАМИКИ
ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СИСТЕМ
Аэродинамика — раздел гидроаэромеханики, в котором изучаются законы движения воздуха и силы, возникающие при взаимодействии потока воздуха с поверхностью тел. Вопросы, связанные с вентиляцией, объединяются термином промышленная аэродинамика. Из-за большой сложности аэродинамических явлений, в частности турбулентного движения, в решении практических задач преобладает эмпирический подход. Инженерные методы, применяемые для аэродинамических расчетов, достаточно просты и надежны.
§ 63. Основные понятия
Аэродинамический расчет воздуховодов обычно сводится к определению размеров их поперечного сечения, а также потерь давления на отдельных участках и в системе в целом. Это — прямая задача. Возможна и обратная задача — определить расходы воздуха при заданных размерах воздуховодов и известном перепаде давления в системе.
При аэродинамическом расчете воздуховодов систем вентиляции можно пренебречь сжимаемостью перемещающегося воздуха, так как максимально возможное изменение давления в системе меньше 5% атмосферного. По этой же причине принято пользоваться значениями избыточных давлений, принимая за условный нуль атмосферное давление на уровне системы. Одна из особенностей вентиляционных систем— наличие участков, где избыточное давление меньше нуля.
При движении воздуха по воздуховоду в любом поперечном сечении потока различают три вида давления: статическое, динамическое и полное.
Статическое давление определяет потенциальную энергию 1 м3 воздуха в рассматриваемом сечении. Статическому давлению рст равно давление на стенки воздуховода.
Динамическое давление — это кинетическая энергия потока, отнесенная к 1 м3 воздуха. При скорости движения воздуха в сечении и динамическое давление
Полное давление равно сумме статического и динамического давлений
Рп = Рст + Рд- (XI. 2)
Традиционно при расчете систем трубопроводов применяется термин потери давления; необходимо помнить, что в действительности речь идет о потерях энергии потока. Единица потерь энергии, выраженных в удельных величинах (отнесенных к объему), совпадает с единицей давления. Например, в системе СИ единица давления паскаль (Па) соответствует Н/м2 и, следовательно, Н-м/м3, т. е. Дж/м3. В системе МКГСС давление измеряется в кгс/м2 (соответствует кгс*м/м3).
Потери давления в системе вентиляции складываются из потерь на трение и потерь в местных сопротивлениях.
Рис. XI.1. Отрезок воздуховода длиной I и диаметром d (v — скорость движения воздуха)
длина отрезка /, площадь поперечного сечения периметр сечения П и расход воздуха, проходящего через воздуховод, L, м3/ч. Статическое давление в сечении /—I равно pi, в сечении II—II — рп<.ръ
На объем воздуха, заключенного в воздуховоде между рассматриваемыми сечениями,, действует сила (р\—pn)f, уравновешиваемая силой сопротивления трения воздуха о стенки воздуховода.
Если обозначить касательное напряжение у поверхности стенки, возникающее при движении воздуха, то, то силу сопротивления можно определить так: т01 П. Следовательно, для установившегося движения
(Pi Pu)f~x о^* (XI.3)
отсюда
(Pi — Рп) /
4= Jjj ■ <XM>
Известно, что касательное напряжение пропорционально динамическому давлению перемещающейся среды:
р«а
Ч = (XI. 5)
где if — коэффициент пропорциональности, называемы?) коэффициентом трения к формуле Вейсбаха.
Сопоставляя выражения (XI.4) и (XI.5), получим формулу Вейсбаха, широко применяемую в гидравлике:
1П air
АРтр =Pl -РП * ^Х1-6)
Отношение Д/77 для воздуховода круглого сечения равно 0,25 d, т. е.
I DV2
Дртр=Ьтр — Y . (XI.7)
Эта формула предложена Дарси, а коэффициент ЯТр=4ф называют коэффициентом сопротивления трения. Формула Дарси для воздуховодов с произвольной формой поперечного сечения
1П руа
Лргр^р— у. <Х1-8>
Коэффициент сопротивления трения в общем случае является сложной величиной, зависящей от режима движения воздуха в воздуховоде и шероховатости стенок воздуховода:
ЯхР=/ ^Re, — j ,
где Re — критерий Рейнольдса; К — высота выступов шероховатости (абсолютная шероховатость):; значения К приведены в табл. XI. 1.
Таблица
XI.1
Абсолютная
шероховатость К
стенок воздуховодов из различных
материалов |
К. мм |
Материал стенок воздуховода |
К, мм |
Листовая сталь . . . |
0,1 |
Штукатурка по сетке . |
10 |
Шлакогипсовые плиты |
1 |
Асбестоцементные пли |
|
Шлакобетонные » |
1,5 |
ты или трубы .... |
0,11 |
Винипласт |
0,1 |
Фанера |
0,1—0,3 |
Кирпичная кладка (ка |
|
Латунь, стекло . . . |
0,0015—0,01 |
налы в стенах) .... То же, со штукатуркой и протиркой поверхности |
5-10 3—6 |
Резиновые рукава . . |
0,006—0,01 |
Для определения коэффициента сопротивления трения предложен ряд зависимостей, учитывающих характер движения и шероховатость стенок. Некоторые зависимости приведены в ч. I учебника. В настоящее время широкое распространение получила формула, предложенная А. Д. Альтшулем:
/ 68 К \<>.25
^ fer+т) - <Х1-9>
Эта формула универсальна и дает достоверные результаты для всех областей турбулентного режима движения. Единицы К и d в формуле (XI.9) принимают одинаковыми.
При инженерных расчетах потери давления на трение в воздуховоде длиной /, м, принято определять по выражению, Па (кгс/м2):
д pTP = Ri, (XI. 10)
где R — потери давления на 1 м длины воздуховода, Ila/м [кгс/(м2-м)].
Для определения R составлены таблицы и номограммы (рис. XI.2)'. При построении номограмм принято: форма сечения воздуховода — круг диаметром d, давление воздуха 98 кПа (1 ат), температура 20° С.
Для расчета воздуховодов и каналов прямоугольного сечения пользуются таблицами и номограммами, составленными для круглых воздуховодов, но вводят при этом эквивалентный диаметр, при котором потери давления на трение в круглом и прямоугольном воздуховодах равны.
В практике проектирования получили распространение три вида эквивалентных диаметров; по скорости — dv, по расходу — dL и по пло
щади поперечного сечения — df. Каждый из этих диаметров определенным образом связан с размерами поперечного сечения прямоугольного воздуховода а и b и для каждого имеется свой способ пользования расчетной таблицей или номограммой. Конечный результат (потери давления на трение в прямоугольном воздуховоде), естественно, не зависит от способа определения эквивалентного диаметра.
Эквивалентный по скорости диаметр dv можно определить из условия, что удельные потери на трение в круглом R и прямоугольном Rnр воздуховодах равны при v=v„p.
Потери на трение в прямоугольном воздуховоде по формуле (XI.8)
„ 12 (а -г b) pv2
ВЕНТИЛЯЦИЯ 2
U—rfl' 16
„„..о, 22
'dt±. 45
«iii.-Wnfo. + Kp'U ^.Ж) 65
*й + 0./.-0,/,-«:} (V|II1|) 103
*47 262
Эквивалентный по расходу диаметр dL определяется из условия, что R=Rnp при равенстве расходов в круглом и прямоугольном воздуховодах (L=Lnp).
Потери на трение в прямоугольном воздуховоде можно выразить через секундный расход воздуха:
12 (a -f- Ь) Р£пр ДртР^р-Ш_£. (XI. 14)
Потери на трение в эквивалентном круглом воздуховоде
Дртр — ^тр л ТТТзТ • (XI. 15)
L
Приравняв выражения (XI.14) и (XI.15), получим:
j5 32 а3 Ь3 dl =
L я2 (a -f Ь)
или
/ а3 Ь3
di — 1,265 у — . (XI. 16)
Чтобы найти значение Rnp по таблице или по номограмме, составленной для круглых воздуховодов, необходимо определить R при dL и L (фактическом расходе в прямоугольном воздуховоде), не принимая во внимание фактическую скорость воздуха.
В некоторых руководствах по аэродинамическому расчету воздуховодов применяется диаметр, эквивалентный по площади поперечного
Скорость воздуха. !Г,м/с
Диаметр
ЕоздухоЕода
d,мм
Рис XI 2 Номограммы для определения потерь давления на трение в круглых воздухо-
а
— при естественной вентиляции, б —
при
Динамическое
дадление pa-^y~,
Па
0,1
мм)
вентиляции
сечения df. Значение df определяется из условия равенства площадей сечения a.y<b — nd~/4:
df^2VabJn. (XI. 17)
Значение Rap в этом случае определяют по формуле
Rap = Rm, (XI. 18)
где R— табличное значение, принятое при df и и или L (по фактическим скорости или расходу); m — коэффициент учета формы воздуховода, определяемый по дополнительной таблице или графику.
При расчете воздуховодов с шероховатостью стенок, отличающейся от предусмотренной в таблицах или в номограммах (/(=0,1 мм), следует делать поправку к табличному значению удельных потерь давления на трение:
Яш = ЯРш, (XI. 19)
где R — табличное значение удельных потерь давления на трение; рш — коэффициент учета шероховатости стенок (табл. XI.2).
Таблица
XI.2
Поправочный
коэффициент рш
для расчета воздуховодов с различной
шероховатостью стенок К |
|
|
|
Рш при |
К, мм |
|
|
|
р, м/с |
|
|
|
|
|
|
|
20 |
|
0,01 |
0,2 |
0,5 |
2 |
5 |
10 |
15 | |
0,3 |
0,996 |
1,005 |
1,019 |
1,082 |
1,183 |
1,309 |
1,407 |
1,488 |
0,5 |
0,993 |
1,008 |
1,031 |
1,127 |
1,267 |
1,413 |
1,552 |
1,65 |
1 |
0,986 |
1,015 |
1,057 |
1,216 |
1,42 |
1,637 |
1,792 |
1,915 |
2,5 |
0,966 |
1,034 |
1,12 |
1,388 |
1,682 |
1,973 |
2,173 |
2,329 |
3 |
0,96 |
1,039 |
1,136 |
1,429 |
1,74 |
2,045 |
2,254 |
2,418 |
5 |
0,938 |
1,057 |
1,189 |
1,549 |
1,908 |
2,253 |
2,487 |
2,669 |
10 |
0,894 |
1,088 |
1,27 |
1,712 |
2,13 |
2,524 |
2,79 |
2,996 |
15 |
0,861 |
1,107 |
1,316 |
1,8 |
2,247 |
2,666 |
2,948 |
3,166 |
Пример
XI. 1,
Определить dB
и
R
для
воздуховода с поперечным сечением
300X800
мм
при расходе воздуха /. = 3500 м3/ч.
Решение.
1. По формуле (XI. 13)
dv = 2-0,3 0,8/(0,3 -f- 0,8) = 0,436 м.
Скорость воздуха в воздуховоде
v = 3500/(3600 0,3-0,8) = 4 м/с.
По рис. XI.2, б при вычисленных значениях dv и о найдем /? = 0,4 Па/м.
Потери давления в местных сопротивлениях. В местах поворота воздуховода, при делении и слиянии потоков в тройниках, при изменении размеров воздуховода (расширение в диффузоре, сужение в кон- фузоре), при входе в воздуховод или в канал и выходе из них, а также в местах установки регулирующих устройств (дросселей, шиберов, диафрагм) наблюдается падение давления в потоке перемещающегося воздуха. В указанных местах происходит перестройка полей скоростей воздуха в воздуховоде и образование вихревых зон у стенок, что сопровождается потерей энергии потока. Нарушение установившегося поля скоростей начинается на некотором расстоянии до местного сопротивления, а выравнивание потока происходит на некотором расстоянии (обычно несколько калибров — диаметров) после него. На всем участке возмущенного потока происходят потери энергии на вязкое трение и увеличиваются потери на трение о стенки. Однако условно для удобства проведения аэродинамического расчета потери давления в местных сопротивлениях считают сосредоточенными.
Потери давления в местном сопротивлении пропорциональны динамическому давлению воздуха в воздуховоде:
Дрмс-С~. (XI. 20)
Коэффициент £ (дзета) носит название коэффициента местного сопротивления и определяет потери давления в местном сопротивлении в долях динамического давления. Значения £ для различных местных сопротивлений изменяются в широких пределах — обычно 0<£<10. При небольших скоростях движения воздуха и значительных потерях давления, например в диафрагме, коэффициент £ может быть очень высоким, порядка несколько сотен. В отдельных случаях в ответвлениях тройников возможен отрицательный коэффициент £. Это означает увеличение удельной энергии потока ответвления вследствие эжекции его основным потоком. Таким образом, при расчете изменения давления следует учитывать знак £.
При определении потерь давления необходимо знать, к какой скорости относить коэффициент £. Обычно это наибольшая скорость в суженном сечении участка или скорость в сечении участка с меньшим расходом (в тройнике). В таблицах коэффициентов местных сопротивлений указано, к какой скорости относится £.
Потери давления в местных сопротивлениях участка, обозначаемые z, равны:
г=2£рд, (XJ.21)
где 2£ — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.
Общие потери давления на участке воздуховода длиной I при наличии местных сопротивлений
Аруч — I *f- (XI .22)
где /?Рш — потери давления на 1 м длины воздуховода; г — потери давления в местных сопротивлениях участка.