- •Часть II
- •§ 2 Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •Санитарно-гигиенические и технологические
- •§ I. Требования, предъявляемые к вентиляции
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 2. Основные виды вредных выделений и их воздействие на организм человека
- •§ 3. Расчетные параметры внутреннего . И наружного воздуха
- •§ 5. Воздушный режим здания.
- •Глава III
- •§ 8 Изображение в /-d-диаграмме процесса
- •§ 9. Изменение тепловлажностного
- •§ 10. Процесс нагрева и охлаждения воздуха
- •§ 11. Процесс адиабатического увлажнения воздуха
- •§ 12. Процесс изотермического
- •§ 13. Политропическии процесс тепло- и влагообмена воздуха
- •§ 14. Процесс смешения воздуха
- •§ 15. Изображение процесса тепло-
- •Глава IV уравнение баланса воздуха в помещении. Уравнения балансов вредных выделении в помещении
- •§ 16. Общие положения
- •§ 76. Общие положения
- •§ 17. Уравнения балансов воздуха
- •Глава V
- •§ 18. Тепловой баланс помещения
- •§ 19. Теплопоступления от людей
- •§ 20. Теплопоступления от освещения
- •§ 22. Теплопоступления от нагретого оборудования
- •§ 23. Теплопоступления с продуктами сгорания
- •§ 24. Теплопоступления от остывающего
- •§ 25. Передача тепла через
- •§ 26. Составление приближенного теплового баланса помещения и здания по укрупненным показателям
- •§ 27. Меры теплозащиты
- •§ 28. Общая последовательность полного расчета
- •Глава VI
- •§ 29. Тепло- и влагообмен на свободной
- •§ 30. Поступления тепла и влаги в помещение с поверхности воды и с водяным паром
- •§ 31. Тепло- и влагообмен в аппаратах
- •Глава VII
- •§ 32. Краткая характеристика свойств
- •§ 33 .Определение количества газов и паров,
- •§ 34. Взрывоопасность газов и паров
- •Глава VIII
- •§ 35. Определение требуемой производительности
- •I. Один приток, одна вытяжка
- •2 Один приток, две вытяжки
- •§ 36. Параметры воздуха в вентиляционном процессе.
- •§ 37. Нестационарный режим вентилируемого помещения.
- •Глава IX аэродинамические основы организации воздухообмена в помещении
- •§ 38. Общие положения
- •§ 39. Свободные изотермические струи
- •§ 40. Свободные неизотермические струи
- •4С я Ср V Рокр V j о
- •0,6 Я sinAx 0,6я
- •§ 41. Струи, вытекающие через решетки
- •§ 42. Струи, настилающиеся на плоскость
- •§ 43. Свободные конвективные потоки,
- •§ 44. Струи, истекающие в ограниченное пространство
- •§ 45. Движение воздуха около
- •§ 46. Схемы движения воздуха
- •§ 47. Принципиальные схемы решения
- •§ 49. Устройства для забора воздуха
- •§ 51. Вентиляционные камеры
- •§5/ Вентигяци-онные камеры1 — вентиляционный агрегат, 2 — соединительная секция, 3 — ороси тельная секция, 4 — калориферная секция, 5 — приемная секция
- •§ 52. Вентиляционные каналы и воздуховоды
- •Глава XI
- •§ 63. Основные понятия
- •§ 54. Распределение давлении
- •§ 56. Расчет вытяжных систем вентиляции
- •§ 56 Расчет вытяжных систем вентиляции по статическому давлению
- •§ 57. Воздуховоды равномерной раздачи
- •2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
- •4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
- •3. Максимальная скорость в щели
- •Глава XII
- •§ 59 Устройство калориферов
- •§ 60. Установка калориферов
- •§ 61 Расчет калориферов
- •§ 62. Защита калориферов от замерзания
- •§ 63. Общие сведения
- •§ 64 Классификация обеспыливающих устройств
- •§ 65. Классификация пылеуловителей
- •§ 66. Сухие пылеуловители
- •§ 67. Мокрые пылеуловители
- •§ 68. Тканевые пылеуловители
- •§ 69 Электрические пылеуловители
- •§ 70. Классификация воздушных фильтров
- •§ 71. Сухие пористые фильтры
- •§ 72. Смоченные пористые фильтры
- •§ 73. Фильтрующий материал фп
- •§ 74. Фильтры для тонкой и сверхтонкой очистки воздуха от пыли, микроорганизмов и частиц радиоактивных аэрозолей
- •§ 75. Индивидуальный агрегат для очистки воздуха от пыли
- •Глава XIV
- •§ 77. Местная вытяжная вентиляция
- •§ 78. Вытяжные шкафы
- •§ 79. Бортовые и кольцевые отсосы
1
2
• 82
Рст
к — 2,6 —у = 99,8 Па.2 Статическое давление в конце воздуховода по формуле (XI.78):
Определяем режим движения: средняя по длине воздуховода скорость движения воздуха
4000-2,5
исп = — = 4,63 м/с:
Р 3600-5-0,2-0,6
эквивалентный диаметр
2-0,20,6
dv
=
(Го~Г
л'7
=
0)3 м (30°
мм)‘»
0,2 + 0,6
фактическое значение критерия Рейнольдса
4,63-0,3
Re = ' = 0 09.10б;
15,6-Ю~б
критическое значение
d 300
ReKP = 11 — = 11 — = 33 000 < Re;
A 0,1
следовательно, режим движения соответствует переходной или гидравлически шероховатой области.
Коэффициент сопротивления трения для средней вдоль воздуховода скорости по формуле А. Д. Альтшуля.
/ 68 о, 1\0.25
а,тр = о,11 / Н — « о,о2.
р \ 0,09-10® 300}
Определяем рст* по формуле (Х1.84) при разных значениях х■ Результаты заносим в табл. XI.6.
Таблица XI.6
Расчет
к примеру XI.4 |
рст*> Па |
V м |
X, м |
Рстх' Па |
6Г, м |
0 |
99,8 |
0,028 |
3 |
82,8 |
0,031 |
0,5 |
99,3 |
0,028 |
3,5 |
77 |
0,032 |
1 |
98,1 |
0,028 |
4 |
70 |
0,033 |
1,5 |
95,3 |
0,028 |
4,5 |
62,4 |
0,035 |
2 |
92 |
0,029 |
5 |
54,2 |
0,038 |
2,5 |
87,9 |
0,03 |
|
|
|
4. Определяем 6* по формуле (х1.94), результаты расчетов также заносим в табл. XI.6.
Расчет воздуховода с постоянным по длине статическим давлением
впервые был проведен проф. К. К. Баулиным. Искомой величиной в этом расчете является площадь поперечного сечения воздуховода, соответствующая условию йрлх=й(Арх) (изменение динамического давления на участке воздуховода равно потерям давления на этом участке). Щель или отверстия для выпуска воздуха не изменяют своих размеров по длине, так как pCT = const.
Используя упомянутое выше условие, можно записать для воздуховода с произвольной формой поперечного сечения (при площади его fx и периметре Г1Х):
Пх р I Lx \а
Атр1гт(тг) dx=dp*x- (Х1-95)
При равномерной раздаче воздуха справедлива зависимость
Lx=-h-x. (XI. 96)
Поэтому равенство (XI.95) можно преобразовать в выражение
Я г2 2xdx 2х2 f.dx
—Т~’ (Х,-97>
из которого получим дифференциальное уравнение для определения fx:
f'x-—+^~nx = 0. (XI.98)
X о
Это уравнение решено для частных случаев: воздуховод прямоугольного сечения (клинообразный) — К. К. Баулиным; воздуховод круглого сечения (конусообразный) — В. Н. Талиевым. Для клинообразного воздуховода (рис. XI.16) Пх—2(ах-\-Ь); fx=axb-t fx=a'xb, поэтому уравнение (XI.98) можно преобразовать так:
Интегрируя это уравнение и вводя вспомогательные функции, получим:
ах = фЯо + (XI. 100
. X ^
“ 4Ь~ ^ — I ^тр I - ~ —ГГ" X f 4b"Х dx Г VI \пп
где ф — хе ; ф= ——хе \е w * (Л1.101)
46 -J х
x=xfl (начало координат совпадает с конечным сечением воздуховода, в котором а* = 0).
На рис. XI. 17 представлена номограмма для расчета значений Ф и ф при &^ЛТр//4. Ширина щели в данном случае определяется по допустимой скорости воздуха на выходе иДОп:
6щ = т^-. (XI. 102)
*0ДОП
Значение статического давления, постоянного по длине воздуховода:
_ г рс,д°п Рст — &ВЫХ о
или
<xi-io3>
Раздача воздуха может быть организована также через поперечные щели или через перфорированную стенку (имеющую ширину Ь). При этом метод расчета размеров остается таким же.
Значение полного давления в начальном сечении воздуховода равно:
Рпо = Рст + Рдо = 1ьих ) + у ) • (XI. 104)
Пример XI.5. Рассчитать воздуховод с постоянным статическим давлением, если Lo = 8000 м3/ч, размеры его в начальном сечении аоХЬ~0,5X0.7 м, длина 1 — 3 м. Раз
-
I, Ь — длина и высота воздуховода: а0 —начальная ширина воздуховода; Lo, Vo — соответственно расход и скорость движения воздуха в начальном сечении воздуховода; — ширина щели воздуховода
Рис. XI. 17. Номограмма для определения коэффициентов <р (сплошные линии) и ф (пунктирные линии)
дача воздуха осуществляется через продольную щель с отбортованными краями (|Явых=0,81; tnuy=l,5). Скорость воздуха на выходе 6 м/с.
Решение. 1 Скорость воздуха в начальном сечении
и 8000
v0 — = = 6,35 м/с.
0 3600 а0Ь 3600-0,5-0,7
Эквивалентный Диаметр в начальном сечении
20,5-0,7
d°^oJ+o?~°
Число Рейнольдса
6,35-0,584 Л
Re0 = —-——г — 240 000.
0 15,6- 10~ь
Коэффициент сопротивления трения по формуле А. Д. Альтшуля:
/ 68 , 0,1\0.25
Яго = 0,11 ь — =0,016.
\ 240 000 5841
2. Вспомогательная величина
АтР I 0,016-3
= — = 0,017.
46 4-0,7
Результаты дальнейшего расчета сведены в табл. XI.7. Коэффициенты (р и ф определены по номограмме на рис. XI.17. Искомая величина в сечениях через 0,5 м приведена в последней графе таблицы.
Таблица XI.7
Расчет
к примеру XI.5 |
X |
<р |
Ф а0, м |
Ф |
ф Ь, м |
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0,5 |
0,167 |
0,17 |
0,085 |
0,01 |
0,007 |
0,092 |
1 |
0,333 |
0,3 |
0,15 , |
0,02 |
0,014 |
0,164 |
1,5 |
0,5 |
0,5 |
0,25 |
0,02 |
0,014 |
0,264 |
2 |
0,666 |
0,67 |
0,34 |
0,01 |
0,007 |
0,347 |
2,5 |
0,83 |
0,84 |
0,42 |
0,005 |
0,004 |
0,424 |
3 |
1 |
1 |
0,5 |
0 |
0 |
0,5 |
Рис.
XI.18. Воздуховоды постоянного статического
давления с линейно-изме- няющейся
площадью поперечного сечения
Рис
XI.20. Конструкция воздуховодов равномерного
всасывания с прямыми (а) и скругленными
(б) рассечками
а — конусообразный; б — клинообразный; в — прямоугольный с разделительной стенкой
^rlr
£
Рис. XI.19. Прямоугольный воздуховод равномерного всасывания постоянного поперечного сечения со щелью переменной ширин
ы
В практике строительства находят широкое применение воздуховоды приблизительно равномерной раздачи воздуха, поскольку для упрощения заготовительных и монтажных работ целесообразно допустить некоторую неравномерность раздачи воздуха по длине. Это — воздуховоды с постоянным поперечным сечением и одинаковыми отверстиями для выпуска воздуха. Неравномерность раздачи можно оценить по кривым на рис. XI. 15. Хорошие результаты дают клино- и конусообразные воздуховоды, у которых площадь поперечного сечения изменяется по длине линейно (рис. XI.18). Применяются также и ступенчатые воздуховоды, у которых размеры поперечного сечения отдельных участков изменяются по длине скачкообразно или плавно (с использованием конфузоров).
Равномерное всасывание воздуха может осуществляться воздуховодами различного конструктивного исполнения. Например, прямоугольными (рис. XI. 19) или круглыми воздуховодами постоянного поперечного сечения со щелью переменной ширины. Эти воздуховоды обеспечивают постоянство расхода воздуха по их длине, однако скорость входа воздуха непостоянна по длине щели. При необходимости обеспечения постоянства по длине и расхода и скорости применяют воздуховоды переменного поперечного сечения с отверстием (щелью) постоянной ширины (рис. XI.20). Для выравнивания потока в эти воздуховоды встраивают рассечки разных конструкций. Назначение рассечек — выравнять сопротивления входу воздуха на различных участках воздуховода, сохранив постоянство ширины отверстия для входа воздуха.
Рассмотрим принцип расчета воздуховода равномерного всасыва
ния при постоянном прямоугольном сечении (см. рис. XI. 19). Выделим сечение к, в котором статическое давление (разрежение) равно /С?ст*. а динамическое давление
Рд* ~\ ‘U
Потери давления на трение до сечения х (потери на смешение потоков не учитываются) равны:
X
Лртр = \j ^тр ^ Рдх dx. (XI. 105)
и
Подставив значения периметра П0, площади поперечного сечения f0 и динамического давления рдх, выраженные через а, b их, и проинтегрировав равенство (XI. 105) при условии Хтр=const, получим:
/ L„ \г р х3 а + Ь Арто = *тр ~ —Г —^ • (XI. 106)
I/o / 2 3/2 2аЬ
Постоянная интегрирования равна нулю, так как при х=0 потери ДрТр= =0. Статическое давление в сечении х можно определить, во-первых, как сумму Дрвхх=о, Д/Отр и рдхво-вторых, через потери давления на входе в воздуховод через щель шириной 6*:
Рс« = дРвх*=о + Дртр + Рд*; (XI. Ю7)
2
Рувх*
Рст* = £вх—у. (XI. 108)
С учетом выражений (XI.106), (XI.107) и (XI.108) можно записать уравнение
. - р“2»»=° , »-,р {ь_\*р .?«+>. /I. у»« р х. ,0„.
2 ~ 2 ' 6 U )2 Р «6 + U / Р 2 • <Х,Л09)
Если учесть, что
ВЕНТИЛЯЦИЯ 2
U—rfl' 16
„„..о, 22
'dt±. 45
«iii.-Wnfo. + Kp'U ^.Ж) 65
*й + 0./.-0,/,-«:} (V|II1|) 103
*47 261
Здесь 6о — начальный размер щели для входа воздуха в воздуховод; как правило, принимается 60=Ь. Коэффициент местного сопротивле
ния £вх обычно равен 1,5. При этих условиях выражение (XI.111) можно преобразовать так:
1,22
Ъ
6,=
' 6а2 I Ь ' а / 1 а2
Максимальная скорость в щели при х=1 равна vBXi—L0/(lbt). Эта скорость не должна превышать допустимую для данного помещения скорость в щели. Полное давление (разрежение) в сечении х — 1 для учета в аэродинамическом расчете всей системы равно рп=Рсп—Рш-
Пример XI.6. Рассчитать воздуховод равномерного всасывания при постоянном по длине поперечном сечении и переменной по длине ширине щели. Сечение воздуховода 800X800 мм, длина /=5 м, расход удаляемого воздуха L=10 000 м3/ч, материал воздуховода—сталь {/С = 0,1 мм), £вх —1,5.
Решение. 1. Средняя по длине воздуховода скорость
0,5-10 000
oCD — — =2,2 м/с.
р 0,8-0,8-3600
Эквивалентный по скорости диаметр
2-0,8-0,8
dv
0,8 -f- 0,8
Число Рейнольдса
2,2-0,8
Re
=
-■*- = 110 000.
10' 6
Коэффициент сопротивления трения по формуле А Д. Альтшуля:
/ 68 0 1 \0.25
Лхр = 0,11 Ь— = 0,018.
^ U10 000 800/
Ширина щели определяется по формуле (XI.112) с занесением результатов расчета в табл. XI.8.
Таблица XI.8
Расчет
к примеру XI.6 |
0 |
0.5 |
1 |
1,5 |
2 |
2,5 |
3 |
3.5 |
4 |
4,5 |
5 |
б , и X* |
0,8 |
0,712 |
0,559 |
0,436 |
0,35 |
0,289 |
0,246 |
0,213 |
0,188 |
0,167 |
0,151 |