книги из ГПНТБ / Кремниевые планарные транзисторы
..pdfГлава восьмая
В Ы С О К О В О Л Ь Т Н Ы Е КРЕМНИЕВЫЕ ПЛАНАРНЫЕ ТРАНЗИСТОРЫ
8.1. Лавинный пробой коллекторного п-р перехода
впланарном транзисторе
^Важнейшими параметрами транзисторов любого типа, в том
•числе |
и |
планарных, определяющими возможности |
их |
надежной |
||
' работы |
в той или другой конкретной схеме, |
являются |
предельно |
|||
допустимые напряжения Uэб0, |
£/кб0, UKS0, |
Ua, £ / к б с . |
Напряже |
|||
ние U |
|
представляет собой напряжение пробоя эмиттерного р-п |
||||
перехода |
при отключенном |
коллекторном |
выводе. |
Напряжения |
||
^ к б о , |
^ к э о , Ei'а равны соответственно напряжениям пробоя коллек |
торного р-п перехода при отсоединенном эмиттерном выводе, при отсоединенном базовом выводе и в активном режиме (при прямом смещении на эмиттерном и обратном смещении на коллекторном р-п переходах); только предельное напряжение смыкания («про кола») (/„о с обусловлено не пробоем, а смыканием эмиттерного и коллекторного р-п переходов. Явление пробоя заключается в не ограниченном возрастании эмиттерного или коллекторного тока при определенных напряжениях на переходах. При отсутствии внешних ограничивающих сопротивлений это, как правило, при водит к выходу транзистора из строя вследствие расплавления ме таллизации или выводов.
Известны четыре вида пробоя транзисторов: лавинный, тун нельный, тепловой, вторичный. Последние два вида пробоя харак терны лишь для мощных транзисторов, работающих при больших перегревах р-п переходов относительно корпуса (sa 1 5 0 — 2 0 0 ° С) и будут рассмотрены в гл. 10. Перечисленные выше предельно до пустимые напряжения обусловлены для кремниевых транзисторов лишь двумя разновидностями электрического пробоя —лавинным [ПО, 111] и туннельным [112, 113], причем туннельный пробой имеет место в узких (да 0,1 мкм) эмиттерных р-п переходах, а ла- {винный — в широких (g. 1 мкм) коллекторных р-п переходах.
Рассмотрим лавинный пробой в кремниевых р-п переходах. Этот вид пробоя вызывается лавинным умножением носителей тока под действием электрического поля. В сильных электрических полях (Е > 1 • 105 В/см) обратно смещенного р-п перехода заметное число носителей тока приобретает кинетическую энергию, доста точную для ударной ионизации атомов полупроводника и рожде ния новых электронно-дырочных пар. По мере увеличения поля
209
число таких носителей увеличивается и возрастает вероятность ионизации атомов полупроводника. Начиная с некоторого крити ческого значения поля Екр процесс становится лавинным: каждая новая пара носителей создает еще одну пару. В результате ток через р-п переход резко возрастает (до величины, ограниченной внешним сопротивлением) и наступает пробой.
Для количественного рассмотрения явления лавинного умно жения, по аналогии с теорией Таундсена лавинного пробоя в га зах, вводятся коэффициенты ионизации электронов at и дырок Ъи равные количеству электронно-дырочных пар, образованных од ним носителем на пути в 1 см, и коэффициенты умножения для
электронов Мп |
и дырок Мр. |
В случае умножения |
в коллекторном |
|||||||||
р-п |
переходе п-р-п |
транзистора |
коэффициенты |
Мп |
и Мѵ |
име |
||||||
ют |
следующий |
смысл: |
Мп |
— п |
(х'к)/п |
(х'к), Мр |
— р [х'к)Ір |
(х"к), |
||||
где |
п(хк) |
и р (х'к) — количество электронов и дырок, входящих в р-п |
||||||||||
переход через границу х'к |
и |
х," соответственно; п |
(хк) |
и р |
(хк) |
— |
||||||
количество электронов и дырок, выходящих из р-п |
перехода |
через |
||||||||||
границу х'к и хк |
с учетом |
образовавшихся |
носителей в результате |
|||||||||
ударной |
ионизации. |
Как |
показано |
в работе [114], |
величины |
Мп, |
||||||
Мр |
связаны с коэффициентами аи |
bt следующими |
соотношениями: |
|||||||||
Л*„ = |
1 — J |
а, |
(х)ехр |
- |
jj (а,(х!) — |
bt(xi))dx: |
dx\ |
, |
(8.1a) |
|||
|
|
п |
|
|
X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ХК |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ХК |
|
|
|
х |
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
bi(x)exp |
|
|
|
|
dx\ |
. |
(8.16) |
При пробое M„->-oo, Мр -»-оо и, следовательно, из (8.1а) и (8.16) получаем следующие условия для лавинного пробоя:
J |
аг (х)ехр |
jj |
(flj (хі) |
dx—\. |
(8.2a) |
|
|
— bt (xj)) àxx |
|
||
J |
bt (х)ехр ~ \ |
ißt (xi) |
— bt (xx)) dx± dx=l. |
(8.26) |
В кремнии коэффициент ударной ионизации для электронов значительно больше аналогичного коэффициента для дырок (at > > 106; согласно [115]). В работе [116] впервые было установлено, что коэффициенты а{ и bt экспоненциально зависят от величины обратной напряженности поля
at(E), |
bi(E) = aexp(—d/E), |
(8.3) |
201
где and — константы, в принципе различные для электронов и дырок. Громоздкие уравнения (8.2а) и (8.26) можно значительно упростить, если положить отношение %= at {E)lbi (Е) постоянным, не зависящим от поля Е. Тогда согласно [114, 115] критерий лавин
ного пробоя сводится к |
одному |
уравнению: |
|
(1 |
J |
ai(x)dx=\. |
(8.4a) |
|
In %
Если ввести эффективный коэффициент ионизации, усреднен ный для электронов и дырок, at (Е) = (% — 1)/1п %)at (Е), то урав нение (8.4, а) принимает еще более простой вид:
хк _ |
|
|
|
|
j |
at(x)dx=L |
|
(8.46) |
|
хк |
ионизации at |
(Е) зависит |
|
|
Эффективный коэффициент |
от на |
|||
пряженности поля по |
закону |
(8.3), причем |
постоянные |
and |
несколько различаются у разных авторов. Например, согласно
работам |
[116, 117] |
о" = 1,1 • 10° см - 1 , |
d = 1,65 • 10е |
В/см в об |
||
ласти полей Е = (2—12) 105 В/см. |
|
|
|
|
||
В более поздней работе [118] для |
кремниевых |
диффузионных |
||||
диодов |
установлено, |
что а = 0,7 • 106 |
см - 1 , d = |
1,47 |
• 10е |
В/см |
в диапазоне полей Е = (1,75—6,4) • 105 |
В/см. |
|
|
|
||
Из уравнения (8.46) можно вычислить пробивное напряжение |
||||||
для р-п перехода в зависимости от концентрации |
атомов примеси |
|||||
и их распределения в запирающем слое, если известна |
зависимость |
|||||
напряженности поля Е (х) от координаты х. Величину |
поля |
Е = |
||||
=; grad ф в р-п переходе определяем из решения уравнения |
Пуас |
|||||
сона: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д Ф = - ( < 7 / е е 0 ) [ Л Ъ - Л Г о ] , |
|
|
(8.5) |
связывающего распределение потенциала ф в области объемного
заряда с распределением концентрации примесей Nd |
— Nа |
в дан |
|||||||
ном конкретном р-п переходе. Распределения |
|
поля |
Е = Е (х) для |
||||||
двух случаев — ступенчатого |
и линейного р-п |
переходов — имеют |
|||||||
весьма простой вид [115]. На рис. 8.1, а показан наиболее |
широко |
||||||||
встречающийся |
на |
практике |
случай резко |
асимметричного р-п |
|||||
перехода Nа > Nd. |
Поле Е (х) |
максимально |
в точке |
металлур |
|||||
гического р-п |
перехода (х = |
0) |
и линейно |
убывает |
к |
его |
краям |
||
хх и х2 : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\Е(х)\=\Емакс\(1-х/£р.п), |
|
|
|
|
(8.6) |
202
Рис. 8.1. Распределение атомов примеси и поля в ступенчатом резко асим метричном (а) и плавном (линейном) (б) р-п переходах.
где °&р-п
рина р-п ходе ир.п
хъ при Nа > Nd. Максимальное |
поле |
£ м а к с |
и ши |
|
перехода Хр.п |
зависят от обратного |
смещения |
на пере |
|
и контактной |
разности <рк следующим |
образом: |
2™o(%< |
+ \ U P - n |
I) |
Хр.п — j / |
|
(8.7) |
|
|
|
4\UP-n\ + |
fK) |
|
^р-п |
V |
680 |
Распределения примеси и поля для линейного р-п перехода показано на рис. 8.1, б. Поле максимально в плоскости металлур гического р-п перехода и параболически убывает к краям р-п пе рехода:
|
|
I Е (x) I - |
I £ м а |
к |
с ! [1-{х/Хр.п |
/2П |
|
(8.8) |
|||
где |
%>п/2--=\х1\=-х2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ширина р-п перехода |
Хр.п |
|
и поле ЕмйК0 |
связаны |
с прило |
||||||
женным |
напряжением |
Up.n |
с помощью |
равенств [115]: |
|
|
|||||
|
X |
= 2 1 / |
3880 (|(7р .„|+фк ) |
|
|
|
|
|
|||
|
2qgxaà(Nd-Na) |
|
|
|
|
|
|||||
|
Р ' п |
\ |
|
|
|
|
(8.9) |
||||
|
|
• 3(\UP-n\+<PK)_ |
3 |
3 / - 2 ? |
g r a d |
(Nd-Na) |
|
||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
25?р-п |
|
|
V |
388 0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Согласно |
формуле |
(8.3) эффективный коэффициент |
ионизации |
||||||||
СІІ (Е) сильно зависит от напряженности |
электрического |
поля. Ве |
|||||||||
личина at (Е) достигает значений |
|
103—104 см - 1 , необходимых для |
|||||||||
выполнения |
условия |
(8.46), |
лишь при полях |
ЕКр |
%2 • 105 |
В/см. |
|||||
Критическое поле Екр |
при пробое для кремниевых |
сплавных |
дио |
дов с разной концентрацией примеси в высокоомной области Nd можно вычислить из формулы (8.7), если известны эксперименталь ные значения пробивного напряжения (7п р . Справедливость фор-
203
мулы (8.6) объясняется тем, что для сплавных диодов р-п переход можно с хорошей точностью считать ступенчатым. На рис. 8.2 представлена рассчитанная таким образом зависимость EKp=EKp(Nd) для кремниевых сплавных диодов. Как видно из этого рисунка,
поле ЕКр |
возрастает |
от значения 2 • 105 до 10 • 105 В/см |
при |
уве |
|
личении концентрации примеси от 10ы |
до 10l s см- 3 . Эта зависимость |
||||
понятна, |
поскольку |
в более узких р-п |
переходах (Nd œ |
1018 |
см"3) |
при пробое должна |
быть большая напряженность поля |
ЕКр, |
что |
бы носители успевали набрать энергию, необходимую для образо вания новой пары.
Ясно, что напряжение пробоя (7п р должно увеличиваться с ро стом удельного сопротивления материала в более высокоомной об ласти резких р-п переходов или с уменьшением градиента концен трации примесей в плавных р-п переходах, так как с ростом шири ны р-п перехода необходимо увеличивать обратное напряжение для достижения полей Е > ЕКр.
Вперые значения напряжения (7п р для кремниевых ступенча тых р-п переходов в зависимости от концентрации примесей в бо лее высокоомной области и от градиента концентрации примесей для линейных р-п переходов с использованием критерия пробоя (8.46) и выражений (8.6)—(8.9) были вычислены в 1959 г. в работе [120]. На рис. 8.3 показаны зависимости (7п р = / (N) для кремни евых ступенчатых р-п переходов, рассчитанные в [117] более кор
ректно, |
чем |
в [120], для значений постоянных в формуле |
(8.3) |
а = 1,1 |
• 10е |
см - 1 , d = 1,65 • 106 В/см и экспериментально |
изме |
ренные в [1211, [122]. Как видно из рис. 8.3, теоретическая кривая проходит заметно ниже экспериментальных точек лишь при малых
значениях |
пробивного |
напряжения |
( £ / п р < 10 В) в сильнолегиро |
ванных р-п |
переходах |
(N % 1018 |
см~3). |
Мы рассматривали до сих пор пробой идеальных плоских р-п переходов. Однако на практике пробивные напряжения переходов, как правило, ниже теоретических. Это может быть связано с нали чием дефектов в исходном полупроводнике (точек с более низким
ю№ Ю15 101Б • 10П 1018 цс„-3
Рис. 8.2. Зависимость критического поля при лавинном пробое от концентра
ции |
примеси N в высокоомной области ступенчатых кремниевых р-п перехо |
дов |
[ П 9 ] . |
204
удельным сопротивлением, дислокаций и скоплений инородных атомов).
Кроме того, в планарных транзисторах электрический пробой р-п переходов имеет свою специфику, обусловленную конструктив но-технологическими особенностями планарных р-п переходов. Наиболее существенно меняются условия лавинного пробоя кол лекторного р-п перехода, которые определяют для большинства случаев рабочее напряжение планарного транзистора. Рассмотрим
эти |
вопросы более подробно. Специфика пробоя |
коллекторного |
р-п |
перехода в планарном транзисторе обусловлена |
прежде всего |
искривлением фронта диффузии, возникающим при создании ло кальной базовой области.
Рассмотрим участок р-п перехода, полученного методом ло кальной диффузии вблизи границы маски. Атомы примеси во время диффузии проникают под окисную маску на значительную глуби ну (рис. 8.4), образуя искривленный участок р-п перехода. Мате матический анализ этого случая диффузии предполагает решение двумерного уравнения Фика при соответствующих граничных условиях. Это решение довольно громоздко и обычно проводится числовыми методами с помощью ЭВМ. На рис. 8.5, а, б графиче ски изображены результаты подобного решения из работы [123] для двух случаев диффузии: диффузия при постоянной поверхност ной концентрации и диффузия из конечного источника. Как видно из рисунков, фронт диффузии у края маски имеет конфигурацию почти цилиндрической формы.
В общем случае, пример которого изображен на рис. 8.6, кол лекторный р-п переход планарного транзистора можно разбить на три области. Центральная часть имеет плоскую геометрию фрон та диффузии, как и в мезаприборах. На краях маски возникает искривление фронта диффузии, аналогичное рассмотренному выше. В углах маски возникает еще большее искривление. Для определе
ния |
геометрии |
коллекторного р-п перехода, изображенного на |
|
рис. 8.6, требуется решение трехмерного уравнения Фика |
[124]. |
||
р-п |
На практике для расчета напряжения пробоя искривленных |
||
переходов |
пользуются приближениями, позволяющими |
упро |
стить черзвычайно сложный вид уравнения Пуассона, в которое входят громоздкие выражения, определяющие параметры р-п пе
рехода. Большинство |
авторов при расчете пробоя планарных |
р-п переходов полагает, |
что искривленные участки .можно с доста |
точной степенью точности считать цилиндрическими (края маски) [125], либо сферическими (углы маски) [126] и проводят расчет про боя, отождествляя соответствующие участки планарного р-п пере хода с р-п переходом цилиндрической или соответственно сфериче ской геометрии.
Заметим, что все р-п переходы в зависимости от распределения примесей можно условно разделить на три группы. Первая группа — внешняя область — легирована сильнее, чем внутренняя (резкий р-п переход), вторая группа —• частный случай — плавный р-п пе_
205
: |
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\ \ |
|
1 |
Рис |
8.4. Диффузия |
под |
край |
окисной |
||||
10 |
|
\> |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
маски. |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
? |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Рис. 8.3. Зависимость |
пробивного |
напряже- |
|||||||
|
,г ,{ |
2 |
ния от концентрации |
примеси |
в |
высокоом- |
|||||||
101 |
/o's |
Ю17 |
10іа' іѴс/ч~г |
н о й области для резких кремниевых |
р-п |
||||||||
|
|
|
|
|
переходов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ - |
экспериментальная |
кривая [І21, 122] ; 2 - тео ретически |
рассчитанная |
кривая |
1117] |
||||||||
|
Диффузионная |
маска. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
0,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,003 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0001 0,0003 |
|
|
|
|
|
||
|
-2,0 |
-1,0 |
|
1,0 |
2,0 |
х/2\/Ш |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
X % N |
|
0,9 |
-0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
1,0 |
|
|
|
|
0,3 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2,0 |
|
|
|
|
0,03 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,003 |
0,01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
: 0,001 |
|
|
|
|
|
||
|
3,0 |
|
|
|
|
0,0003-0,0001 |
|
|
|
|
|
||
|
-2,0 |
-1,0 |
|
1,0 |
2,0 |
Х./2І/Ш |
|
|
|
|
|
|
|
6)
Рис. 8.5. Рассчитанные кривые постоянной концентрации^ (C=N(x, примесных атомов у края диффузионной маски в двумерной планарной струк туре [123]:
а — д и ф ф у з и я при постоянной поверхностной концентрации; б — д и ф ф у з и я из конечного источника.
/ |
А |
£в |
В/ |
І<
///>////'/// |
à |
J |
|
|
Рис. 8.6. Конфигурация коллекторного р-п перехода при диффузии через прямоуголь ную окисную маску (Л — плоский участок, В — цилиндрический, С — сферический).
206
реход, характеризующийся постоянным градиентом распределения примесей и, наконец, р-п переход с более сильно легированной внутренней областью (резкий р-п переход). Нас будут интересо вать только р-п переходы первого типа, поскольку именно такой характеристикой обладают переходы, созданные методом локаль ной диффузии в равномерно легированную подложку.
Расчет пробивного напряжения, как уже отмечалось, может быть про веден интегрированием уравнения Пуассона при определенных граничных условиях. На рис. 8.4 область ОАВ над краем прямоугольной маски состав ляет 1/4 цилиндра. В реальных приборах размеры пассивной базы обычно превышают 200x200 мкм2 , а радиус закругления металлургического коллек торного перехода значительно меньше (гт < 10 мкм). Поэтому задача на хождения распределения поля Е и потенциала в цилиндрических р-п пере ходах сводится к решению уравнения Пуассона в цилиндрических коорди
натах, в котором зависимостью величин £ |
и <р от угла поворота |
I|J |
В области |
|
ОАВ |
и от координаты г в направлении, |
перпендикулярном |
к |
плоскости |
рис. |
8.4, можно пренебречь. Закругления |
диффузионного фронта |
на углах |
маски (области С на рис. 8.6) представляют собой в первом приближении 1/8 сферы. Начало сферической системы координат совмещаем с угловой точ кой маски (точка 0 на рис. 8.4). В пределах закруглений поле Е и потенциал ф можно считать зависящими только от радиуса г и не зависящими от углов
Ѳ и |
Тогда |
уравнение |
Пуассона |
для |
цилиндрического |
и |
сферического |
||||||||||
р-п |
переходов |
принимает |
следующий |
вид: |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
[rkE |
( г ) ] = ~[Nd-Na], |
|
|
|
(8.10) |
||||||
|
|
|
|
rK |
ar |
|
|
|
E 8 0 |
|
|
|
|
|
|
||
поскольку |
E (r) = |
—d<p (r)/dr, |
a |
k = |
1 |
соответствует |
цилиндрическому |
||||||||||
р-п |
переходу и k = |
2 — сферическому. |
в базе Na |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Поскольку |
концентрация акцепторов |
(г) гораздо |
больше |
кон - ' |
||||||||||||
центрации доноров в коллекторном высокоомном слое/Ѵ^ к |
(поверхностная |
||||||||||||||||
концентрация акцепторов |
в пассивной |
|
базе |
7 V s a ~ ( l — Щ 101 8 |
с м - 3 , a NdK |
< |
|||||||||||
< 101 6 с м - 8 ) , то коллекторный р-п |
переход считаем в первом приближении |
рез |
|||||||||||||||
ким. Тогда гк |
~ гК о, где |
г |
— радиус |
кривизны |
границы |
|
коллекторного |
||||||||||
р-п |
перехода и квазинейтральной базы. Уравнение |
(8.10) достаточно решить |
|||||||||||||||
в области |
А К 0 < г < |
/•£, где г"к — радиус |
кривизны |
границы |
коллекторного |
||||||||||||
р-п |
перехода и квазинейтрального высокоомного коллекторного |
слоя п-типа. |
|||||||||||||||
В этой области |
плотность |
объемного заряда |
равна |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
P(r) = q[Nd~Na]xqNdK. |
|
|
|
(8.11) |
||||||||
|
Граничные условия |
для уравнения |
(8.10) имеют следующий вид: |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ф ( г к ) А ф ( г к о |
) = |
0, |
|
|
|
(8.12) |
|||||
|
|
|
|
|
|
Ф(^к) = |
| |
|
р-п | +Фкк. |
|
|
|
(8.13) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
£ ( г к |
) |
= |
0, |
|
|
|
|
(8.14) |
||
где |
I UK р-п \ — абсолютная |
величина |
обратного смещения |
на |
|
коллекторном |
|||||||||||
р-п |
переходе. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Интегрируя правую и левую части (8.10) по г, предварительно умно
женные на rk, в пределах от гт
р / \ |
q N * K |
Е (г) = |
|
ee0(k+\)
до г, с учетом (8.11), получаем
r k + \ - |
,.k |
|
к0 |
, „ , , 'кО |
(8.15) |
|
Е Ы ) ~ . |
Поскольку направление поля в коллекторном р-п переходе противо положно направлению радиус-вектора, то Е (г) < 0. В выражении (8.15)
207
E (rm) = ^макс — максимальное поле в р-п переходе. Из (8.15) можно опре делить границу коллекторного слоя n-типа, если воспользоваться граничным условием (8.14):
|
k |
+ l |
1 |
finaud r*0 ee0 (fe+l) |
(8.16) |
|
|
гк = |
|
|
|
|
|
Поле |
I Ямакс I можно |
выразить через |
внешнее напряжение |
| UK р_п |; |
||
|
|
|
|
|
гк |
|
|
І и |
к р . п | + |
Ф к к = - |
I E(r)dr, |
(8.17) |
если учесть граничные условия (8.12), (8.13). Подставляя в (8.17) выражение (8.15) для поля Е (г) и выполнив интегрирование, получим после подстановки (8.16) для цилиндрического р-п перехода
|
|
|
Iик |
р - п |
I + Фкк = |
I ^макс j r m |
|
Гк |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
1 п |
— |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
гко |
|
|
|
|
||
|
|
|
qNdK |
"2 |
2 |
|
2 |
, |
" |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гк — Г к О |
|
ГК |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
2ееп |
|
|
— Г к О |
In |
— |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
Гко |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
= |
g I ^макс I г к о j In |
2ее0 |
I £макс |
|
|
|
- 1 |
+ |
|
|
|||||
|
|
L |
|
'Ml |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Іп |
|
2 E8 0 |
1 -Емакс ! |
+ |
1 |
|
|
(8.18) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
4 е е 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и для сферического |
р-п перехода |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
р-п I + Фкк = I ^макс I ' к 0 |
I |
|
|
гКО |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1 —Гк 7 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
//2 |
|
|
|
|
ГкО |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Гк |
1 - |
|
1 |
|
|
|
(8.19) |
||||
|
|
|
Зее0 |
2 |
2 |
|
|
|
It |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Гк |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
ГкО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где |
к' Гкп — |
ЗбЕп I £іу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г к / г к 0 |
9^dK гцо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Д л я приближенного |
определения |
пробивного напряжения Unp в фор |
||||||||||||||
мулах (8.18) и (8.19) можно |
положить £ М а к о = Екр> г Д е |
£ кр — значения |
|||||||||||||||
критического поля при пробое для плоских ступенчатых р-п переходов, |
изоб |
||||||||||||||||
раженные на рис. 8.2 в зависимости |
от концентрации |
|
примеси в |
высокоом- |
|||||||||||||
ной |
области. |
|
|
|
|
|
|
|
|
/ (NdK, |
|
|
|
|
|||
|
Впервые |
теоретические |
зависимости |
£ / п р = |
г к 0 ) для |
кремние |
|||||||||||
вых цилиндрических р-п переходов, рассчитанные по такой методике, |
были |
||||||||||||||||
получены в работе [119]. Однако экспериментальные значения |
для |
£ / п р |
|||||||||||||||
всегда оказываются |
выше теоретически |
рассчитанных |
на 20—30%. В работах |
||||||||||||||
[125, |
126] расчет пробивного напряжения для цилиндрических и сферических |
||||||||||||||||
кремниевых р-п переходов |
проводился |
более сложным, |
но и более |
коррект- |
208
Рис. 8.7. |
Зависимость |
пробивного на |
|
пряжения |
цилиндрических ( |
) |
|
и сферических ( |
) резких |
крем |
ниевых р-п переходов от концентра ции примеси в высокоомной области и от радиуса кривизны металлургиче ского коллекторного р-п перехода.
Опр,В
— |
|
4- |
- j — |
|
.! |
|
|
. |
—• |
|
= 10мкм |
— |
|
||
|
|
||
|
|
|
; I 11 |
|
|
-с |
УІМКМ H |
. . . |
|
|
|
|
|
—, |
|
1 I I |
i I I I I |
I N II |
I I II I i i l l ! |
10W |
1015 |
101S |
1017Nd,CM3 |
ным |
способом; |
в критерий пробоя (8.46) подставлялось выражение |
(8.15) |
для |
поля Е (г) |
и путем интегрирования с помощью ЭВМ определялись |
зна |
чения критического поля, а затем уже по формулам (8.18) и (8.19) вычисля
лись пробивные напряжения |
Ѵщ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
На рис. 8.7 из работы [126] приведены полученные с помощью такой |
|||||||||||||||
методики расчета зависимости |
£/n p = |
f (Nd) |
Для трех |
значений радиуса |
кри |
|||||||||||
визны |
коллекторного металлургического р-п перехода гк0 = 0,1; |
1; |
10 мкм |
|||||||||||||
и для |
плоского |
р-п |
перехода |
(гк0 |
-> о с ) . Из этого рисунка |
видно, |
что при |
|||||||||
NdK |
< |
'О 1 0 с м - 3 |
различие |
в значениях £ / п р |
для |
трех |
типов |
р-п |
переходов |
|||||||
весьма |
значительно. Так, |
например, |
при |
Л ^ к ~ |
ш 1 6 |
с м - 3 ( р п = |
4 |
Ом-см) |
||||||||
и гк0 |
= |
Ю мкм напряжение пробоя |
цилиндрического р-п |
перехода |
составля |
|||||||||||
ет 200 |
В, для сферического — 150 |
В, а для плоского р-п |
перехода — 330 В . |
|||||||||||||
В реальных планарных кремниевых ВЧ и СВЧ транзисторах глубина |
залега |
|||||||||||||||
ния |
коллекторного |
р-п перехода, |
а |
следовательно, и |
радиус |
кривизны |
гк0, |
обычно лежит в пределах 4-М мкм. Поэтому уменьшение пробивного напря жения коллекторного р-п перехода по сравнению с Unp = UK§U для аналогич ных мезатранзисторов, в которых коллекторный р-п переход можно считать плоским, будет еще значительнее, чем в приведенном выше примере для г к о =
= |
10 мкм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
В работе [126] получены удобные |
|
формулы |
для |
(7Пр |
цилиндрического |
|||||||||
сферического |
р-п |
переходов |
в |
зависимости от |
пробивного |
напряжения |
|||||||||
£Лір пл плоского |
р-п |
перехода |
с такой |
же |
концентрацией |
примеси в высо |
|||||||||
коомной области: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
г кр |
|
|
/ 2 |
|
^ Р ' " - |
|
|
|
|||
|
|
|
|
• |
( 1 |
|
- l b |
(8.20) |
|||||||
|
|
Упрц = 1 / п р п л - 7 - | 1 / |
2 = ^ 4 1 |
||||||||||||
|
|
|
|
1 SB |
р-п |
W |
|
|
г™ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
л ко |
|3 |
/ |
|
„ ( |
SSp-n |
2 |
|
|
|
||
|
|
|
|
J I |
|
+ 1 |
- 1 |
| , |
(8.21) |
||||||
|
Упроф = У П р п л - 7 ^ |
| / |
|
3 |
1 |
^ ^ |
] |
||||||||
|
|
|
SB р-п I * |
|
|
Ѵ г ко 1 |
|
|
1 |
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S3p,^ |
I / |
2es0 |
(Unn |
пл + Фкк) |
|
|
(8.22) |
|||||
|
|
|
|
|
|
— |
|
|
|
|
|
|
— ширина плоского р-п перехода при напряжении, равном f n p п л . Значения ^прпл находятся из рис. 8.3. Формулы (8.20)—(8.21) применимы и для крем ниевых р-п-р транзисторов, лишь в (8.22) надо заменить Л^к на концентра цию акцепторов JV„K в коллекторном высокоомном слое.
209