книги из ГПНТБ / Проблемы теории и практики исследований в области катализа
..pdfвозникает и обратная задача - подбор оптимального давления для работы с данным катализатором. Пример такого процесса будет при веден ниже.
Перенос вещества в капиллярах может осуществляться по двум механизмам: кнудсеновский перенос и нормальная диффузия. Третий тип переноса - миграция молекул вдоль стенки катализатора или фольмеровская диффузия - в условиях катализа если и протекает, то с малой скоростью, и им обычно пренебрегают /19, 26/.
При давлениях, |
близких к атмосферному, длина |
свободного про |
||
бега молекулы |
Л |
равна в срэднем Ю~^см(Ю00 |
и на катализа |
|
торах с размером'пор 10"^см-10~^см (10 |
- 100 8) |
перенос вещества |
||
осуществляется |
по механизму Кнудсена. |
Коэффициент диффузии в |
этой области не зависит от давления газовой смеси, а поток веще
ства |
через |
капилляр длиной |
/ |
описывается уравнением |
|
||
|
|
|
^L-l |
|
*zi |
±Л, |
(Ш59) |
где |
dn |
- |
поток молекул в |
секунду; m - |
масса молекулы, |
. |
|
|
А - |
||||||
константа |
|
Больцмана; Т - температура,°К; |
г - радиус круглого |
капилляра; Pj и Р2-парциальные давления газа у концов капилля ра.
Из уравнения (Ш,59) следует, что поток данного вида молекул резко возрастает с увеличением размера поры и не зависит от при сутствия в газе молекул иного типа. Определяется он только гра диентом парциального давления диффундирующего газа. Заменив пар
циальные давления |
газа |
мольными долями |
N |
, получим |
|
|
|
dn_ |
8_ |
Жг3Р |
/12 |
-/У, |
|
|
dv |
* 3 |
1/2ятАТ |
I |
- |
(Ш,60) |
Таким образом, |
при |
постоянстве состава газовой смеси у кон |
цов капилляра скорость переноса в кнудсеновской области растет прямо пропорционально общему давлению газа.
Иная зависимость скорости переноса от |
давления наблюдается |
|||
в случае, |
когда длина свободного пробега |
молекулы меньше диамет |
||
ра капилляра ( Л < 2г |
) , |
т.е.происходит |
обычная молекулярная |
|
диффузия, |
скорость которой |
определяется"уравнением Фика |
||
|
dT |
" |
d l ' • |
(Ш.&1) |
130
где i> - коэффициент диффузии; S - площадь поперечного сечения капилляра.
Коэффициент диффузии не зависит от размера поры. Кинетичес кая теория газов дает следующее приближенное выражение для ве личины 2>:
(Ш.62)
где V - средняя скорость молекулы.
Поскольку длина свободного пробега молекулы Л обратно про порциональна давлению, то и коэффициент диффузии будет изменять ся обратно пропорционально давлению. Следовательно, при постоян стве состава газа у концов капилляра, повышение давления приводит к прямо пропорциональному увеличению градиента концентрации и об ратно пропорциональному уменьшению коэффициента диффузии, т . е .
при |
Я |
< 2г |
скорость диффузионного переноса не будет изменять |
|
ся с |
давлением. |
|
||
|
Коэффициент диффузии в кнудсеновской области равен |
|||
|
|
|
2 - |
(Ш.63) |
|
|
|
vr. |
|
|
Из сравнения уравнений (Ш,62) и (Ш.бЗ) следует, |
что,* посколь |
||
ку |
2 г |
< Я |
, коэффициент диффузии в кнудсеновской |
области при |
прочих равных условиях будет меньше, а степень диффузионного тор можения каталитической реакции больше, чем в случае, когда пере нос протекает по законам нормальной диффузии. Различие это будет нарастать с уменьшением размера пор.
Таким образом, если при реакции диффузионный обмен в порах катализатора протекает по механизму Кнудсена, степень использо вания внутренней поверхности контакта можно повысить путем повы шения давления реакционной смеси. Когда в подавляющем большин стве пор процесэ начинает осуществляться по механизму нормальной диффузии, дальнейшее повышение давления не приводит к ускорению внутридиффузнойного транспорта.
В качестве примера можно привести исследование макрокинетики реакции синтеза аммиака, выполненное в Институте физической хи мии им.Л.В.Писаржевского АН УССР $В7> Изучен ряд технических железных кгтализаторов, у которых максимум на кривой распределе ния объема пор по радиусам различается в пределах I - 5»Ю~^см (100 - 500 А1 ). При повышении давления от 50 до 100 - 150 кГ/см2
181
диффузионное торможение не исчезало, но уменьшалось, и тем рез че, чем меньше был размер пор в катализаторе. При дальнейшем повышении давления до 500 кГ/см2 , т . е . в условиях, когда практи чески во всех порах перенос осуществляется по механизму нормаль ной диффузии, степень использования внутренней поверхности ката лизатора оставалась практически неизменной.
Внутренний диффузионный транспорт оказывает существенное вли яние и на процессы формирования катализаторов. В этом случае дав ление газовой смеси является одним из важнейших параметров, из менением которого можно оказать значительное влияние на качество получаемого катализатора*
Как правило, пористая структура и активная поверхность ката лизатора окончательно формируется непосредственно в каталитичес ком реакторе при обработке исходной катализаторной масса реакцион ной смесью. Часто катализаторы предварительно восстанавливают или окисляют газовой смесью иного состава. Особенно типичны в этом отношении катализаторы процессов гидрирования. Первоначаль но готовят их в виде смеси окислов или солей, которые затем вос станавливают водородом или другим газом-восстановителем. При этом выделяются пары воды, двуокись углерода или другие кислородсодер жащие соединения, увеличение концентрации которых в газовой фазе у формирующейся поверхности контакта приводит обычно к значитель ному торможению процесса восстановления катализатора.
Уменьшение скорости процесса'восстановления нежелательно, так как увеличивается время непроизводительной работы установки. Более важно, однако, другое - влияние продуктов восстановления на качество получаемого катализатора. Например, увеличение кон центрации паров воды у формирующейся поверхности железного амми ачного катализатора приводит к снижению удельной поверхности ме таллического железа, которое ответственно за протекание реакции синтеза аммиака $8J, Происходит это в результате двух процес сов: усиления процесса рекристаллизации железа и перераспределе ния промотирующих добавок в поверхностном слое.
Таким образом, если газообразные продукты реакции формиро вания катализаторной массы оказывают отрицательное влияние на величину или качество активной поверхности катализатора, процесс необходимо вести в условиях, когда внутренний и внешний транспорт практически не тормозили бы химическую реакцию.
Внешнедиффузионное торможение преодолеть относительно просто путем увеличения скорости газового потока. Сложнее увеличить'
182
скорость внутридиффузионного обмена. Для этого имеются следую щие возможности.
1. Уменьшить размер зерен катализатора ИЛИ увеличить их по ристость (для технических катализаторов эти возможности весьма ограничены).
2. Вести формирование катализатора при возможно более низ ких температурах, т . е . замедлять скорость реакции. Этот путь в той или иной степени используется промышленностью, но значитель ное удлинение времени формирования экономически невыгодно и обыч но не приводит к заметному улучшению катализатора.
3. Ускорить внутренний диффузионный транспорт за счет повы шения давления реакционной смеси. Этот путь, еще не нашедший ши рокого применения в практике, таит в себе значительные резервы, так как процессы формирования ведут часто при низких давлениях, а поры в исходных катализаторах обычно более узки, чем в сформи рованных, т . е . диффузионный перенос в них большей частью осуще ствляется по механизму Кнудсена. Следует учесть, что при посто янной объемной скорости потока газа-формирователя с ростом дав ления скорость переноса в узких порах увеличивается, а скорость массопередачи к внешней поверхности зерен понижается и при оп
ределенных условиях лимитирующим станет уже FB внутренний, а внеш ний перенос.
Таким образом, для получения катализаторов в максимально активной форме условия их формирования (давление, температурный режим, скорость газового потока и др.) необходимо подбирать о таким расчетом, чтобы реакция протекала во внутреннекинетической области или, во всяком случае, торможение ее процессами внутрен него и внешнего транспорта было бы минимальным /ДО - 43/ .
Осуществить такие условия непосредственно в промышленном каталитическом реакторе, особенно в аппарате большой мощности, часто бывает трудно, а иногда и просто невозможно. В этих слу чаях процесс формирования катализатора целесообразно проводить вне реакторов в специальных промышленных установках.
Так, известно, что восстановление железных аммиачных ката лизаторов непосредственно в промышленных колоннах проводят в неблагоприятных условиях. Кроме того, на восстановление затра чивается много времени - до I u - i l суток, что пагубно отражается на ритмичности всего производства, особенно в тех случаях, ког да цех имеет всего две-три колонны большой мощности.
183
Разработке оптимального режима восстановления катализаторов ж созданию конструкций промышленных установок для проведения про цесса вно колонн были посвящены обширные исследования, выюлненные в 1953-1960 гг. под руководством И.П.Сидорова / 5 4 / , С.С.Лачинова и Б.Г.Овчаренко /4§7. Опытно-промышленные исщ.тания, проведенные на ряде заводов, свидетельствовали о рента бельности этого метода, однако в те годы он не был внедрен в про изводство. Это можно объяснить тем, что активность катализато ров, восстановленных в опытно-промышленных установках и непо средственно в колоннах синтеза аммиака, различалась незначи тельно и экономический эффект от применения заранее восстанов ленного катализатора был относительно невелик. В последующие годы был выполнен ряд исследований теоретического и прикладно го характера /39, 40, 46, 47 и др_7, результаты которых позво лили разработать более совершенную технологию процесса.
При создании промышленной установки для внеколонного вос становления катализаторов большое внимание было обращено на обеспечение таких условий, при которых процессы переноса мини мально бы тормозили реакцию восстановления катализатора. Так, давление было повышено от 1-3 /44, 45/ до 14-16 кГ/см^, несколько была увеличена объемная скорость газовой смеси, вре мя восстановления при низких температурах (300-425°С), когда процесс идет медленно, было сокращено, но увеличено при темпе ратурах 450-475°С, когда процесс идет с большой скоростью. Все это позволило повысить качество катализатора, и метод внеколон ного восстановления аммиачных контактов в ближайшее время будет' безусловно внедрен на всех заводах, производящих катализаторы.
Зависимость степени внутридиффузнойного торможения гетерогенных процессов от концентраций участвующих
в реакции вещеотв
. Сте-ень внутреннего диффузионного торможения гетероген ных каталитических процессов зависит от соотношения между ско ростью реакции и скоростью транспорта реактантов к внутренней поверхности терен контакта. Соотношение это определяется не только температурой, давлением реакционной смеси, удельной ак тивностью, макроструктурой и размером зерен катализатора, но и концентрациями веществ, участвующих в реакции. Это следует УЗ основного уравнения какрокинетики, характеризующего протека--
184
ние реакции в условиях внутридиффузионного торможения
|
|
f |
=x]/-jf(cf,c2,...) |
, |
( щ ! б 4 ) |
||
где |
f |
- безразмерный параметр (модуль Тилле), характеризующий |
|||||
степень использования внутренней |
поверхности катализатора; X - |
||||||
размер |
верна катализатора; |
к |
- |
константа скорости |
реакции; |
||
D |
- |
эффективный коэффициент |
диффузии; |
( C j , с 2 . . . ) |
- функция, |
характеризующая зависимость скорости реакции от концентрации реактантов в газовой фазе у внешней поверхности зерен катализатора.
17Совершенно очевидно, что для разных типов реакций зависи мости степеней использования -внутренней поверхности катализатора
у от концентраций |
C j , |
с 2 . . . будут различаться.Вопросы влияния |
концентраций реактантов |
на степень внутреннего диффузионного тор |
|
можения реакций затрагивались во многих работах. Подробно они |
||
рассмотрены, однако, |
лишь в небольшом числе теоретических иссле |
дований, выполненных, главным образом, в последнее годы /19, 26, 48 - 527.
Отставание теоретических разработок указанных вопросов яви лось, пе-видимому, одной из причин того, что чиоло эксперименталь ных исследований зависимости степени диффузионного торможения от концентраций участвующих в реакции веществ также невелико. Вмеоте с тем выяснение этих закономерностей вёжно не только для теории, но и для практики катализа. Так, в промышленных условиях большая часть каталитических реакций ооущветв.1яется в достаточ но длинных слоях зерен катализаторов. Падение концентраций ис ходных веществ и нарастание содержания продуктов реакции вдоль олоя контакта, которые часто бывают весьма значительными, долж ны приводить к изменению степени внутреннего диффузионного тор-- можения каталитической реакции. Таким образом, знание зависи
мости f(cf •• •) необходимо для выбора оптимального размера и пористости зерен катализатора, а также для создания наиболее с о вершенной конструкции реактора и определения оптимальных условий
его эксплуатации. |
, |
Установлено, что при протекании необратимой реакции первого |
|
порядка у определяется активностью, макроструктурой |
и разме |
ром зерен катализатора, но не зависит от концентрации реагирую щего вещества /19, 26 , 48 , 49_7.
Для реакций нулевого порядка вид зависимости у (с) может различаться. Когда диффузионные процессы протекают относительно
185
быстро, существует область концентраций, в границах которой у = I . Концентрация реагирующего вещества по глубине зерна катализато ра буде'д. понижаться, но пока в центре зерна она будет больше ну ля, скорость реакции в любой точке поверхности катализатора оста ется практически неизменной и, следовательно, процессы переноса' не тормозят наблюдаемую скорость реакции. После того, как кон центрация реагируемого вещества в центре зерна катализатора ока жется равной нулю, дальнейшее уменьшение с в газовой фазе приво дит к резкому снижению у, и реакция быстро переходит из внутрикинетического режима во внутридиффузионный и далее во внешнекинетический или внешнедиффузионный. Аналогичные изменения катали
тических режимов наблюдаются и для реакций дробного |
порядка |
|||
( |
О ^ п < 1 ) / 5 0 / . Примером рассмотренного типа реакций может |
|||
служить процесс гидрирования (метанирования) малых количеств оки |
||||
си |
углерода в водороде |
или азото-водородной смеси $0, |
5 3 7 . |
|
|
Противоположный характер изменения кинетических режимов по |
|||
мере расходования реагирующего вещества (во времени или вдоль |
||||
слод катализатора) от |
диффузионного к внутрикинетическому харак |
|||
терно для всех реакций, порядок которых выше единицы |
£Q7. |
|||
|
Разнообразные по |
своему характеру зависимости |
у (cf , <^ ) |
|
получены для реакций, |
тормозимых продуктом Z?§7, описывающихся . |
|||
уравнением типа Ленгмюра-Гиншельвуда / § 1 / . Степень |
использова |
|||
ния катализатора при протекании на нем обратимой реакции зависит |
также от абсолютной величины константы равновесия Кр.Например,
возможен случай, когда при Кр < I степень |
использования катали |
|||
затора с ростом концентрации продукта увеличивается, |
а при Кр £ I - |
|||
уменьшается / 5 4 / . |
|
|
|
|
Наиболее подробно изучена зависимость |
у |
( f |
с2,...) |
для |
реакции синтеза аммиака [%2 - 60/. Показано, что по мере прибли |
||||
жения состава реакционной смеси к равновесной степени использова |
||||
ния поверхности катализатора увеличивается. Эти результаты ука |
||||
зали рациональные пути интенсификации производства аммиака. Ранее |
||||
• (1950 г.) после обнаружения торможения реакции |
синтеза аммиака |
|||
процессами внутреннего транспорта /55, 6 1 / было предложено |
умень |
шить размер зерен катализатора, загружаемого в промышленные колон ны. Для получения оптимального температурного режима работы колон ну загружали фракциями катализатора различного зернения. Для быст рого разогрева входящего газа в верхнюю часть катализаторной ко робки, высотой I и, помещали катализатор мелкого дробления (3 -
136
4 мм). Последующие 2,5 м высоты коробки, представляющие собой зону максимального разогрева, засыпали зернами более крупного размера - 5-7 и,4-5 мм. Для интенсификации процесса в замыкающем
слое катализатора нижнюю часть коробки высотой 4 м |
загружали сно |
ва мелким катализатором. Уменьшение размера зерен |
катализатора |
привело к значительному увеличению производительности колонны син тезааммиака /%Ъ, 6 2 7 .
После выполнения в 1954-1955 гг. указанного эксперименталь ного исследования / 6 1 , 63_7 стало ясно, что предложенный метод послойной загрузки колонны синтеза аммиака катализатором разного зернения не является оптимальным.
При уменьшении размеров зерен гидродинамическое сопротивле ние слоя контакта значительно повышается, что ограничивает возмож ности промышленного использования мелкодробленных катализаторов. Поэтому с технологической точки зрения целесообразно не просто уменьшить размер зерен катализатора, а сделать это в первую оче редь там, где это дает максимальное увеличение производительно сти реактора. Поскольку степень диффузионного торможения вдоль слоя катализатора понижается, наиболее рационально уменьшить зер нение не в нижней, замыкающей, а в верхней, лобовой, части слоя катализатора. Для осуществления такого метода послойной загрузки ГИАП совместно с Северодонецким химическим комбинатом в 19601962 гг. создали интенсифицированный теплообменник с усиленным тепловодом в верхней части. Нижнюю часть катализаторной коробки загружали катализатором зернения 8-12 мм, затем засыпали слой зерен размером 6-8 и 4-6 мм (60-80$). Результаты промышленных испытаний представлены на рис.53. Там же приведена производи тельность такой же Колонны с обычной насадкой и загруженной тем же катализатором, но более крупного зернения (6-8 мм). Произво дительность опытной колонны на протяжении всего нормального про
бега колонн была на 15-20$ выше, чем у других параллельно работаю щих в цехе агрегатов. Продолжительность пробега колонны увеличи лась на 30-35$ / § 9 , 627.
В настоящее время метод послойной загрузки колонн синтеза аммиака от более крупного катализатора в замыкающем слое к более мелком^ на выходе в колонну широко применяется в азотной промыш ленности.
187
•л)
. X X X
Количество исследований, посвященных выяснению влияния кон центраций реактантов на степень внутреннего диффузионного тор можения различных гетерогенных реакций все ще невелико. Кроме процессов, упомянутых выше, достаточно подробно исследована реак ция окисления двуокиси серы на ванадиевых катализаторах /63, 647,
j. |
Продолжи/периост* работы, месяцы |
Рис.53. Производительность опытно-промышленной ( I ) и промышленной колонны (2) синтеза аммиака в те чение одного срока работы катализатора. ,
Все это позволяет заключить, что в гетерогенном катализе име ется еще много неизученных вопросов и неиспользуемых возможно стей для повышения производительности промышленных агрегатов.
Методы определения активности катализаторов и исследования кинетики газовых гетерогенных
каталитических процессов
В настоящее время для определения активности катализато ров, а также для исследования кинетики гетерогенных каталити ческих процессов применяются статический, квазистатический, про точный или динамический и проточно-циркуляционный-безградиент ный методы. Каждый из них характеризуется своими особенностями и набором концентрационных, температурных и химических неоднородностей, ког'орые необходимо учитывать при их использовании. Анализ методов дан в обзорах Г.К.Борескова и М.Г.Слинько / 1 4 / ,
В.А.Ройтера Дь/, Даудэна Д б / , в монографиях С.Л.Кипермана / 1 7 / , ЖЛ.Иоффе и Л.М.Письмена /18/.
ВД.Ройтер л сотрудники большое внимание уделяют усовершен ствованию существующих и разработке новых методов. Главная цель
138
состоит в доведении методов до такого состояния, чтобы получен ные" с их помощью-кинетические данные были пригодны как для прак тических целей, так и для разработки рациональных основ подбора и усовершенствования катализаторов, для построения теории катали за.
Рассмотрим эти методы, проанализируем их особенности и уста новим границы применимости.
Статический метод
Этот метод - наиболее старый и часто применявшийся ранее /§5_7. Для определения активности катализатора, а также для ис следования кинетики гетерогенных каталитических процессов в замк нутый объем реакционного пространства в контакт с катализатором вводят реакционную смесь. При заданных условиях опыта (состав реакционной смеси, температура, давление) наблюдают изменение скорости процесса во времени. Этим методом удобно исследовать реакции, протекающие с изменением количества молекул. Течение реакции при этом может наблюдаться по изменению давления в сис теме. Для тех случаев, когда в результате реакции число моле кул не изменяется, для наблюдения за скоростью процесса можно применять более сложные методы контроля кинетики, например, оп тические (интерферометр) или спектроскопические, отбирать пробы и определять аналитически или на хроматографе.
Статический метод имеет следующие достоинства: для иссле дования необходимо небольшое количество вещества; за время поста новки одного опыта снимается полная зависимость скорости процес са от концентраций.
Однако он имеет существенные недостатки, ограничивающие его применение. Основной недостаток состоит в том, что процесс про текает нестационарно, хотя обработку данных проводят, предпола гая квазистационцрность / 5 б / . Во многих случаях протекание гете рогенных каталитических процессов сопровождается изменением с о с - тава катализатора. Если реагенты и продукты реакции не являются химически инертными по отношению к контакту, кинетика хими ческого взаимодействия катализатора с реакцион'-эй средой, опере жающая или замедленная по отношению к исследуемой каталитической реакции, будет неконтролируемо влиять на кинетические данные.
189