книги из ГПНТБ / Микроминиатюризация элементов радиоэлектронной аппаратуры
..pdfВремя пролета неосновных носителей в базе в случае пере менной подвижности может быть получено из формулы (4) ме тодом заряда определением интеграла
|
|
іпе |
= |
- у — • |
j" р |
(х) |
dx . |
(6) |
|
При подставлении формулы (4) в (6) |
и интегрировании по |
||||||
лучим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O..W |
|
|
|
|
|
2DP |
(atl + аЕ) w |
е ^ |
|
4 - |
aEw |
(7) |
|
п р |
a w |
|
||||||
|
Это уравнение можно записать в виде: |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(8) |
где |
V — отношение времени пролета дрейфового и бездрейфо |
|||||||
|
вого транзисторов. |
|
|
aEw — 2г, определит |
||||
ся |
При ар.~0 |
коэффициент ѵ с учетом |
||||||
ранее полученным |
соотношением, |
учитывающим |
только |
|||||
влияние поля |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2г,)' |
|
|
(9) |
|
|
|
2 |
[2ті - |
1 -4- |
е- |
2 Я |
|
|
|
|
|
Граничная частота дрейфового транзистора с учетом пере менной подвижности носителей может быть найдена как обрат ная величина времени пролета
со, |
1 |
2 D n |
(10) |
tup |
|
||
|
|
где
(11)
Поскольку при выводе не делалось оговорок о знаке ц и а,А, то полученные соотношения пригодны для расчета транзисто ров с участком тормозящего поля < 0, а; а < 0). Расчет вре мени пролета транзисторов, имеющих участки ускоряющего и тормозящего полей, может быть произведен по методике, пред ложенной в работе [3].
20
Полученные формулы справедливы для случая, когда под вижность изменяется во всей области базы. Если же в части базы, примыкающей к коллектору, подвижность остается по стоянной, то по полученным формулам надо определить tnp и ы г участка базы шириной w', а затем учесть tnp и ш г участка
базы шириной w—w', для которого D является постоянной ве личиной.
|
|
ЛИТЕРАТУРА |
1 |
С п и р и д о н о в Н. С. |
Основы теории транзисторов. К., «Техника», |
J969. |
К а м е и е ц к и й Ю. А., |
|
2. |
Ш и б а н о в А. П. Полупроводниковые при |
боры и их применение. Сб. статей. Вып. 25, стр. 403—433. М., «Сов. радио», !Р71.
M |
3. |
С п и р и д о н о в Н. С. Известия вузов. Радиоэлектроника, том XV, |
1. |
1972. |
УДК 621.382.33
В. А. Масловский
СТАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ БИПОЛЯРНОГО ЭПИТАКСИАЛЬНОГО ТРАНЗИСТОРА С ЛИНЕЙЧАТОЙ ГЕОМЕТРИЕЙ ЭЛЕКТРОДОВ
В статье рассмотрена модель эпипл'анарного биполяр ного транзистора с линейчатой геометрией электродов. В модели учтена зависимость коэффициента передачи транзистора от режима. Произведено сравнение модели с экспериментом.
Широкое применение в качестве переключающих элементов в функциональных узлах в интегральном исполнении эпипланарных транзисторов с линейчатой геометрией требует уточ нения моделей таких транзисторов с целью повышения точнос ти расчетов.
В предлагаемой модели учтен ряд явлений и эффектов, ха рактерных для пленарных структур, которые другими моделя ми не учитывались. Это такие явления, как эффект Эрли и ток рекомбинации в э.миттерном переходе для активного режима работы транзистора, явления высокого уровня инжекции, уменьшение эффективности эмиттера, инжекция носителей из базы в коллектор и эмиттер, явление рекомбинации в пассив ной области базы в режиме насыщения, учет токов термогене-
21
рации в обратно смещенных переходах и тепловых токов из активной и пассивной областей базы в режиме отсечки,
В ходе разработки модели была поставлена задача получе ния аналитических выражений для расчета параметров моде ли. Количество параметров, подлежащих измерению, должно быть сведено к минимуму.
При анализе процессов в транзисторе область базы «раз бивалась» на две части — активную и пассивную, процессы анализировались для каждой области в отдельности. Такой подход позволил значительно упростить математический аппа рат анализа (переход от решения трехмерной задачи к дву- и одномерной) без заметного снижения точности. Ряд авторов признал целесообразность такого подхода [1, 2, 3, 4].
Активная область базы вносит доминирующий вклад в про цесс передачи информации от эмиттера к коллектору и являет ся основной в ходе рассмотрения усилительных и переключа тельных свойств прибора. Активная область моделируется не линейной моделью в виде 4-полюсника; связь между токами и напряжениями на переходах выражена через систему физиче ских параметров полупроводника и геометрии активной облас ти транзистора (рис. 1). Для учета токов термогенерации об ратно смещенных переходов получены выражения, представ ленные в аналитической записи модели рис. 1 последними сла гаемыми в формулах (1) и (2).
Учет влияния тока рекомбинации в эмиттерном переходе на значение статического коэффициента усиления по току осу
ществляется |
третьим |
слагаемым |
выражения |
(1) |
рис. 1. С |
|||||||
целью учета эффекта Эрли в процессе анализа получено выра |
||||||||||||
жение |
для |
эффективной |
ширины |
базы |
(17), |
позволяющее |
||||||
учесть рост величины |
а |
с увеличением обратного напряжения |
||||||||||
на коллекторном |
переходе. |
|
|
|
|
|
|
|||||
Таким образом, аналитическая форма записи модели для |
||||||||||||
активного режима при условии |
(J6i—0, |
низком уровне инжек- |
||||||||||
ции и пренебрежения |
/ т г |
приобретает компактный вид: |
||||||||||
|
|
А. (4 +Ѳ cth ѲJ |
+ qSl < |
* |
и* |
|||||||
П - |
ЯПг |
• ^ e~"~, |
||||||||||
a |
|
\ |
^ |
|
|
|
|
J |
|
то |
^ оэ |
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aw |
Ѳ CS ch Ѳ w • n{ |
|
|
||
|
/« = |
- |
qSl |
Dn |
e2'" |
, |
|
|||||
|
/« |
- |
/- |
M |
y- |
41 - |
|
|
|
QDnSÙl{e-'^-\) |
||
|
J 6 |
— |
'» |
' |
\ |
|
|
/ |
Коэффициенты модели и их функциональные соотношения приведены на рис. 1.
22
Коэффициент передачи тока эмиттера для активного режи ма запишется как
|
|
aw |
|
|
|
е 2 ~ Ѳ CS ch |
Qw |
2 + |
Ѳ cth Ѳ w |
J* |
2 r T |
D~ |
6s |
||
Зависимость |
« «= / (/к 'і |
приведена на pue. 2. |
|
Особенность работы транзистора |
в режиме насыщения при |
водит к необходимости построения двумерной модели. Режим насыщения характеризуется высоким уровнем инжекции, что учитывается в модели заменой коэффициента диффузии на эф фективный коэффициент диффузии Д 1 (28). Для высокого уровня инжекции выполняется условие Д ' = 2Д.
/
# —
_ А _ —
Рис. 2
Кроме того, режим насыщения характеризуется большим абсолютным значением величины тока базы, который р пленар ных структурах, протекая параллельно плоскостям переходов, создает, на сопротивлении базы падение напряжения. Это на пряжение приводит к неравномерному распределению потен циала по площади перехода и, как следствие, к явлению пере распределения плотности тока по площади перехода.
24
>
Выражение для эффективной площади тока эмиттера дано формулой (13) рис. 1.
Вторым важным эффектом режима насыщения является снижение эффективности эмиттера (га ) за счет увеличения дырочной компоненты тока эмиттера (для п-р-п транзистора).
Причина возникновения дырочной составляющей — рас смотренное выше явление увеличения значения плотности элек тронного тока на краях эмиттера. В силу выполнения в базе ус ловия, квазинейтральности на участках (в базе у эмиттера) с повышенной концентрацией электронов возникает избыточная, концентрация дырок, которые диффундируют в эмиттер. Но'так как эффективность эмиттера определяется выражением (6)
._ / ,
и входит в качестве сомножителя в формулу коэффициента пе редачи тока эмиттера
« = Ts 3 ,
іде S — коэффициент переноса носителей через область базы, то увеличение / р ведет к снижению ан а с .
Учет дырочной составляющей тока эмиттера в модели осу ществляется вторым слагаемым тока эмиттера (1) рис. 1. Ды рочная составляющая неравномерно распределена по поверх ности эмиттера, и для нее в ходе анализа получено выражение эффективной площади в виде формулы (14) рис. 1).
Влияние эффектов высокого уровня инжекции приведено на графике рис. 2 (падающий участок).
Инжекция носителей из базы в коллектор учитывается вто рым слагаемым в фигурных скобках формулы (2).
Особую роль в режиме насыщения играет пассивная об ласть базы.
В ходе анализа процессов в пассивной области базы в ре жиме насыщения получены аналитические выражения для сле дующих составляющих тока базы:
1) составляющей тока базы, обусловленной диффузией из быточных носителей из активной в пассивную область базы;
2)составляющей тока базы, обусловленной инжекцпей но сителей в пассивную область базы, прямо смещенной боковой площадью эмиттера;
3)составляющей тока базы, расходуемой на рекомбинацию носителей, инжектированных боковой площадью коллекторно го перехода;
25
4) составляющей тока базы, обусловленной инжекцией но сителей пассивной площадью коллектора.
Все рассмотренные составляющие тока базы учтены в вы ражении (3) рис. 1, 3, 4, 5 и 6 слагаемыми соответственно.
В режиме отсечки модель учитывает тепловые токи из ак тивной и пассивной квазинейтральных областей базы и токи термогенерации смещенных'в обратном направлении эмиттерного и коллекторного переходов.
Токи термогенерации переходов заданы последними слагае мыми формул (1), (2) и выражениями (23), (24) рис. 1.
Тепловой ток из пассивной области базы получен с учетом
влияния поверхностной рекомбинации и определяется |
выраже |
||
нием |
(22), а информация о тепловом токе из активной |
области |
|
базы |
заключена в выражениях (1) и (2) модели при |
выполне |
|
нии условия е'иь* и е |
. |
|
Аналитическую форму записи модели можно представить в виде эквивалентной схемы рис. 1. На эквивалентной схеме ак тивная область базы моделируется диодами Д\ и Д2, генерато
рами тока У'я и |
І"к и генераторами термотока |
/^г , |
Таким образом, активная область моделируется |
нелинейной |
|
моделью, аналогичной модели Эберса—Молла. |
|
|
Явление токоперераспределения по площади эмиттера в ре |
||
жиме насыщения |
моделируется диодом Z / R (индекс Б отобра |
жает бесселевский характер закона распределения концентра ции H.H.), явление диффузии избыточных носителей из актив
ной области базы в пассивную моделируется диодом |
Дм (ин |
|
декс M отображает макдональдовский закон распределения |
||
плотности носителей по оси Y). Диоды ДІ°К, |
Д6°к, |
Д™с с мо |
делируют 4, 5 и б составляющие тока базы модели, заданные формулой (3).
На эквивалентной схеме приведено сопротивление коллек торной области гк . Величина гк является функцией режима и специфической величиной для каждого конкретного типа тран зистора. Определить величину гк можно, зная длину токовой дорожки, удельное сопротивление материала, сечение токово го канала. Кроме того, так как г к — функция режима, необхо димо знать закон зависимости рк — / ( / к ) .
%?ТЖ' : |
~ |
~ |
" |
|
Выводы |
1. Получена одномерная |
(для активного режима |
и отсечки) |
|||
и двумерная |
(для режима |
насыщения) |
модель эпипланарного |
||
биполярного |
транзистора |
с линейчатой |
геометрией |
для расче |
та интегральных схем.
26
2.Параметры модели можно рассчитать из системы физи ческих параметров полупроводника и геометрии прибора, Экс
периментальному уточнению подлежат параметры т3 и тк, уточняющие показатели экспонент модели.
3.Модель учитывает такие явления, как эффект Эрли и ток рекомбинации в змиттерном переходе для активного режима, эффекты высокого уровня инжекции и явления в пассивной об ласти базы в режиме насыщения, влияние поверхностной ре комбинации на тепловой ток пассивной области базы и токи термогенерации переходов в режиме отсечки.
4.Результаты моделирования хорошо согласуются с экспе риментом. Точность не хуже 10%.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЛИТЕРАТУРА |
|
1. |
С п и р и д о н о в |
Н. С. |
Основы теории транзисторов. |
К., |
«Те.хніка», |
||||||||
1969. |
Л и н H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. |
Д., |
|
M е й е р |
Ч., |
Г а м и л ь т о н Д. |
Анализ |
и расчет инте |
||||||
гральных схем. Часть I . М., «Мир», 1969. |
|
|
|
||||||||||
3. |
Ч а й к а |
Ю. Д., |
Ш а ц |
С. Я- |
Распределение |
носителей в |
сплавном |
||||||
транзисторе при больших |
токах. Труды ОНТИ. Вып. 36, 1964. |
|
|
||||||||||
4. |
H u a n g |
С. |
IRE |
Transactions, |
vol ЕП-6, If-.59, № 2. |
|
|
||||||
5. |
E b e r s |
J. |
.[., |
M o l l |
J. |
L. |
large-Signal |
Behavior |
of |
Junction |
|||
Transistors, Proc. |
1RF„ 42, |
17*il -- 1772 (1954). |
|
|
|
||||||||
6. М и д л б р у к |
P. Д. |
Введение |
в теорию транзисторов. M., Атоммздат, |
||||||||||
i960. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
УДК 621 382.33
В. Л. Масловский
ДИНАМИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ БИПОЛЯРНОГО ЭПИПЛАНАРНОГО ТРАНЗИСТОРА
СЛИНЕЙЧАТОЙ ГЕОМЕТРИЕЙ ЭЛЕКТРОДОВ
Встатье рассмотрена динамическая модель для рас
чета ключевых элементов. Модель учитывает особенности
планарной |
структуры транзистора и может применяться |
||
для расчета как насыщенных, так и ненасыщенных |
схем. |
||
Показан |
пример расчета переходных процессов |
на |
входе |
и выходе |
ключевого элемента с применением |
ЦВМ. |
|
Динамическая модель эпипланарного транзистора базиру ется на статической модели с учетом барьерных и диффузион ных емкостей. Основное требование к динамической модели
27
заключается в том, чтобы с большой достоверностью описы вать переходные процессы на входе и выходе транзистора при подаче сигнала управления в виде импульса тока или напря жения определенной формы.
Речь идет о динамической модели для расчета переключа тельных схем, поэтому для конкретности примем форму управ ляющего сигнала в виде прямоугольного импульса достаточной длительности {tu > t накопления) и бесконечной крутизной фронтов. Такое абстрагирование позволит более точно опре делить потенциальные возможности модели по быстродей ствию и влиянию различного рода факторов на переходные процессы.
Так как модель разрабатывается для расчета логических й ключевых функциональных устройств, использующих наряду с режимами активным и отсечки и режим насыщения, то анализ переходных процессов включает в себя кроме определения та ких временных параметров, как длительность задержки и фронтов, также время рассасывания.
В ходе разработки динамической модели аналитические ис следования велись в два этапа:
1) определение потенциальных возможностей по быстродей ствию идеального транзистора (без учета емкостей);
2) анализ переходных процессов полной модели.
РАСЧЕТ ВРЕМЕНИ ПРОЛЕТА НОСИТЕЛЯМИ ОБЛАСТЕЙ СТРУКТУРЫ ТРАНЗИСТОРА
Общее время пролета носителями структуры транзистора можно записать в виде суммы нескольких слагаемых:
U = П + Ч -4 П + |
(1) |
где
р, il — время пролета носителей через тормозящий и ус коряющий участки базы;
/* — время пролета носителей через обратно-смещен- ный коллекторный переход;
—постоянная времени задержки, обусловленная наличием сопротивления коллектора и паразит
ной емкости.
Величины времени пролета носителей через тормозящий и ускоряющий участки базы детально проанализированы Н. С. Спиридоновым [1]. Применяя методику определения ука занных величин времени для п-р-п транзистора, получаем сле дующие выражения;
28
а, Д (1 _ |
_ U _ |
|
|
( й і |
л _ е Ѵ + . 1) |
|
|
|
Р « — |
— |
- J |
|
|
|
; |
, |
(2) |
|
|
Dna]{\ |
- |
п, |
tu.-) |
|
|
|
ti |
|
1 |
- |
ß, |
( г |
_ д) |
|
|
= |
|
a\Dn |
|
|
, |
|
(3) |
|
3 |
|
|
|
|
|
v |
; |
где
Д, W — протяженности участков тормозящего и ускоряю щего полей;
ах, а., — константы тормозящего и ускоряющего полей; Яд — концентрация носителей на границе участков,
Не останавливаясь на подробном анализе выражений (2)
и(3), отметим некоторые особенности:
1.Выражения (2) и (3) показывают, что влияние тормозя щего и ускоряющего участков на частотные свойства транзис тора для практически встречающихся значений о, W, А может быть весьма существенным и приводить к увеличению времени задержки в несколько раз.
2.С точки зрения повышения частотных свойств транзис тора входящий в знаменатель выражений (1) и (2) коэффи циент диффузии Д , свидетельствует о предпочтении при вы боре в качестве материала активного элемента схемы полупро водника с высокой подвижностью электронов.
Время задержки носителей коллекторным переходом опре деляется шириной перехода, максимальной скоростью носите лей в полупроводнике, напряженностью поля в переходе и по лучено для рассматриваемого типа транзистора (2) в виде:
^з.кп — |
Î O - S Y 3 g s0 1 ЦЛК 1 / |
1 _ , |
_ 1 |
)_ _ \ ( 4 ) |
|||
875 Т |
q |
U V |
| |
.Ѵ'ГЛ:'- Г |
Л"ж Г |
||
где |
|
q — константы; |
|
|
|
|
|
в, |
s0, |
|
|
|
|
||
! 'Лк ! — модуль напряжения коллектор—база; |
|||||||
N\\ |
N'u — градиенты |
концентрации |
доноров и |
акцепторов |
|||
|
|
|
в переходе по обе стороны плоскости переком |
||||
|
|
|
пенсации. |
|
|
|
|
Постоянная времени задержки сигнала коллектором опре |
|||||||
деляется |
выражением: |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
X = г,< СК . |
|
(5) |
Таким образом, формулы (2), (3), (4), (5) дают возмож ность аналитически подсчитать (без учета барьерных и диффу зионных емкостей) первое слагаемое времени задержки, обус-
29