книги из ГПНТБ / Микроминиатюризация элементов радиоэлектронной аппаратуры
..pdfпая теория объемных упругих волн [12], природа которых и свойства во многих аспектах близки к УПВ.
Рассмотренные выше особенности УПВ дают возможность получения различных устройств на основе этих волн. Некото рые из них изображены па рис. 5. Дисперсионная линия за-
Пьеюэлектрииескии Эиэлектрик |
пленка ( Ѵпл $ и п э ) |
Ріол упро&соящ'Ья плен cq
ж
РИС. 5
держки может быть создана двумя различными способами. В первом из них (рис. 5,6) дисперсионная характеристика обес печивается нанесением на звукопровод пленки с несколько от личающейся от подложки фазовой скоростью; УПВ, толщина которой соизмерима с длиной волны УПВ, Bp втором случае
200
(рис. 5,а) дисперсионная характеристика обеспечивается структурой штырей преобразователя. Существующие моно кристаллы позволяют реализовать сигналы длительностью до 150 м кс.
Многоотводная линия задержки (рис. 5, в) находит |
широ |
кое применение для обработки фазо-манииулированных |
сигна |
лов и «весовой» обработки сигналов. Многоотводная линия за держки может использоваться и в качестве фазорасщепителя, который необходим для работы фазированных систем. Авто
рами изготовлена и исследовалась |
|
многоотводная линия за |
|
держки, выполненная на подложке |
из монокристалла |
а-квар- |
|
иа ЛТ-среза (рис. 6). Наклон штырей |
преобразователей |
(6°12' |
к оси У) необходим для распространения УПВ в кристалле в заданном направлении. Полоса пропускания устройства со ставляла около 40%. Вносимые потери в полосе пропускания не превышали 52—54 дБ. Для обеспечения приемлемого коэф фициента передачи устройства при достаточно широкой полосе пропускания входной преобразователь выполнен с переменным
расстоянием между |
штырями. Второй |
преобразователь ре |
|||
зервный. Задержка |
между |
соседними |
отводами |
составляет |
|
около 0,1 мкс. Для полного |
использования полосы |
пропуска |
|||
ния многоотводной |
линии задержки необходима согласующая |
||||
цепь. |
|
|
|
|
|
УПВ позволяет |
реализовать фильтры практически с любой |
частотной характеристикой. Причем расчет их частотных ха рактеристик сравнительно прост, так как геометрическое рас положение штырей преобразователей и частотная характерис тика связаны преобразованием Фурье 17]. Практическое при менение сейчас получают полосовые (рис. 5, г) и телевизион ные фильтры. Авторами создан полосовой фильтр на подложке из а-кварца АТ-среза с полосой пропускания около 50% и по давлением колебаний вне полосы пропускания 30—35 дБ [13],
На основе УПВ создаются |
кодирующие |
и декодирующие |
устройства. На рис. 5, д показан |
кодирующий |
преобразователь. |
Весьма интересным представляется декодирующее устройство на основе пьезорезистивного эффекта в МОП-структурах.
Используя нелинейное взаимодействие УПВ в твердом те ле, можно осуществить перемножение сигналов. На этом прин ципе создаются устройства для вычисления автокорреляцион ной функции, функции взаимной корреляции и преобразования Фурье-сигнала (рис. 5,е).
В настоящее время создано несколько типов усилителей на УПВ (один из них изображен на рис. 5,3«;). Но всем им прису щи такие недостатки, как относительно высокий коэффициент шума, небольшой динамический диапазон и большие труднос ти в технологии создания высококачественных полупровоцни-
201
ли и фазорасщепители, корреляторы, усилители и вОлиовоДные устройства. Такой перечень устройств и нынешние пер спективы получения высококачественных пьезоэлектрических материалов показывают, что в самом недалеком будущем
Рис. 7
можно создать интегральные устройства, в которых вся обра ботка будет вестись на УПВ. Это позволит исключить значи тельные потери на преобразование, упростить согласование отдельных устройств и значительно уменьшить общие габари ты устройств обработки сигналов.
|
|
ЛИТЕРАТУРА |
1. С л о к а |
В. К. Вопросы |
обработки радиолокационных сигналов. |
М.. «Сов. радио», 1970. |
|
|
2. К у к Ч., |
Б e р и ф е л ь д |
'М. Радиолокационные сигналы. М., «Сов. |
радио», 1971. |
|
|
203
|
3. У а й т |
Р. В. |
Поверхностные |
упругие |
волны, |
ТИИЭР, |
т. 58, |
№ 8, |
|||||||||||||
стр. 68—НО (август 1970). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
4. Г у л я е в |
Ю. В. Поверхностные электрозвуковые |
волны |
в твердых те |
|||||||||||||||||
лах. ЖЭТФ, |
Письма, т. 10, вып. 1, стр. 63—65 |
(январь 1969). |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
5 |
В I е и s t a і п |
.1. П. A |
new |
surface |
wave |
in |
piezoelectric |
Materials, |
||||||||||||
Appl |
Pliys |
Lett., vol. 13, pp. 412 — 413, |
December |
15. 1968. |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
6. |
В и к т о р о в |
И. А. Физические основы применения |
ультразвуковых |
|||||||||||||||||
волн Рэлся и Лэмба в технике. М., «Наука», |
1966. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
7. T а и к р и л л |
Р., Х о л л |
а и д |
М. Фильтры |
на |
поверхностных |
акусти |
||||||||||||||
ческих |
волнах. ТИИЭР, т. 59, № 3, стр. 62-80 |
(март |
1971). |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
8. |
К о з л о в с к и й |
К. H., |
A H а п с к и х А. В., |
А ф о н с к и й |
В. Л. Па |
|||||||||||||||
раметры многоотводных линии |
задержки |
с |
кварцевым |
звукопроводом |
XY- |
||||||||||||||||
среза. «Электронная |
техника», |
сер. IX, Радиокомпоненты, вып. 3, стр. 44— |
|||||||||||||||||||
51, |
1969. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
9. |
К а р и м с к и й |
|
С. С , |
К о м а р о в |
В. Г., |
З е л е н и н |
В. В., |
M о и • |
||||||||||||
г и к о в |
В. Д. |
Использование |
упругих поверхностных |
волн |
(УПВ) для со |
||||||||||||||||
здания |
многофункционального |
устройства |
обработки |
сигналов. |
Доклад |
||||||||||||||||
F.2.05, |
|
V I I Всесоюзное совещание |
по квантовой |
акустике |
твердого |
тела, |
|||||||||||||||
Харьков, 1972. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
10. |
К о л л и н з |
Д ж. X., |
X э г е и Р. |
Применение |
поверхностных |
акус |
||||||||||||||
тических волн. «Электроника», |
т. 42, № 23, стр. 6—13 |
(10 ноября |
1969). |
||||||||||||||||||
|
11. |
S g и i r e |
W. I)„ W h i t e h o u s e |
H . J . |
and |
A I s u p |
J. M . Linear |
||||||||||||||
signal |
processing and |
ultrasonic |
transversal filters, |
IEEE Trans. Microwave |
|||||||||||||||||
Theory Tethn. vol MTT-17, pp. |
1020—1040, |
November |
1939. |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
12. М э з о н |
У. Физическая |
акустика. «Мир», |
1966—1969. |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
13. |
|
В а р а в к и н |
|
В. П. |
Пьезоэлектрические |
|
фильтры |
па |
упругих по |
|||||||||||
верхностных |
волнах. Настоящий сборник. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
УДК 621.38.002
А. А. Моцоглов
К ВОПРОСУ О МАШИННОМ ПРОЕКТИРОВАНИИ ИНТЕГРАЛЬНЫХ СХЕМ СВЧ
В |
статье обсуждены вопросы |
автоматизации |
отдель |
ных этапов проектирования ИС СВЧ и рассмотрены |
неко |
||
торые |
результаты исследований |
в этом направлении. |
Развитие разработок интегральных схем сверхвысокочас тотного диапазона (ИС СВЧ) определило актуальность иссле дований по их машинному проектированию.
Как известно, проектирование интегральных схем СВЧ со стоит из этапов синтеза структуры устройства, разработки мо дели цепи, анализа и оптимизации параметров схемы, тополо гического конструирования и изготовления фотошаблонов микрополосковой платы.
204
Вопросы синтеза — сложная и трудно разрешимая зада ча. Если для анализа и оптимизации сложных устройств СВЧ имеются некоторые работы, то по вопросам синтеза материа лы практически отсутствуют.
На этапе синтеза главная роль принадлежит человеку. Его знания, опыт и интуиция являются определяющими при выборе типа устройства, построении основных связей. Ввиду этого за дачи синтеза решаются ручными процедурами.
Этап анализа включает расчет и оптимизацию параметров ПС по ее математической модели. Как известно, наиболее об щий метод определения явлений в устройствах СВЧ — метод классической электродинамики. Однако решение уравнений Максвелла с заданными граничными условиями представляет трудновыполнимую, а для сложных устройств практически не разрешимую задачу. В то же время при анализе интегральных схем СВЧ нет необходимости в определении величины электро магнитного поля в каждой точке цепи, а достаточно иметь све дения в области, близкой к выходным полюсам каждого эле мента. В этом случае для описания электрических процессов и расчета всей системы можно воспользоваться более простой и наглядной теорией — теорией электрических цепей [1, 2, 3].
С учетом вышеизложенного, нами используется методика анализа ИС СВЧ, состоящая в том, что вначале выбираются модели элементарных компонент, определенные методами электродинамики; затем рассматриваются соединения этих компонент, образующие законченные функциональные узлы; после этого составляется модель сложной цепи. Анализ пара метров функциональных элементов и сложных устройств СВЧ ведется методами теории цепей.
Особенностью разрабатываемых на современном этапе ин тегральных схем СВЧ является то, что они синтезированы из набора соединенных между собой активных компонент (по лупроводниковых приборов) и пассивных функциональных элементов (направленных ответвителей, фильтров, делителей мощности и т. д.).
Поэтому за основу для составления программы анализа та ких устройств выбран алгоритм, предложенный в работе [4]. При этом отдельные функциональные элементы и часто встре чаемые в цепи их соединения заменяются многополюсниками, что дает возможность анализировать ИС с большим количест вом узлов на ЭЦВМ с ограниченным объемом памяти.
Метод многополюсных подсхем позволил разработать уни версальные машинные программы для анализа сложных цепей с библиотекой подпрограмм расчета 5-параметров отдельных СВЧ элементов цепи.
205
При составлении библиотеки подпрограмм были использо ваны алгоритмы, для каждого конкретного устройства дающие наибольшую эффективность в определении параметров. Так, например, для анализа устройств, эквивалентная схема кото рых представлена симметричным восьмиполюсником (кольце вые мосты, шлейфные ответвители), применен метод «зеркаль ных отображений» [8], для расчета цепей, представленных «звездообразным» включением четырехполюсников (делители мощности, фильтры низких частот, переключатели), — алго ритм анализа лучевых 2п-полюсников [6] и др.
После выбора цепи, анализа и оптимизации ее параметров выполняется техническое проектирование ИС СВЧ, включаю щее в себя этапы расчета полосковых элементов и разработки топологических чертежей. На сегодняшний день нам неизвест ны алгоритмы и программы, позволяющие полностью автома тизировать этот этап проектирования интегральных цепей СВЧ. Это связано с большими трудностями конструктивного расчета и спецификой работы СВЧ устройств.
В то же время из практики конструирования полосковых устройств СВЧ известны конфигурации элементов цепи, свя занные определенными соотношениями с длиной волны, разме рами и диэлектрической проницаемостью подложки, волновы ми сопротивлениями линий передачи.
Это позволило разработать машинные процедуры для кон структивного расчета отдельных элементов цепи, что в сово купности с ручными процедурами компоновки всей интеграль ной схемы и автоматизированной подготовкой на ЭВМ исход ных данных для цифровых автоматов, изготовляющих фото шаблоны и чертежи, значительно повысило эффективность работ на этом этапе проектирования.
Разработка типовой интегральной схемы СВЧ в настоящее время ориентировочно представляется следующим образом:
1. После получения технического задания (ТЗ) на разра ботку интегральной схемы СВЧ формируются требования к ха рактеристикам НС на основании интуиции исполнителя и опыта работы других разработчиков. Выбираются необходимые эле менты (в соответствии с содержанием библиотеки подпро грамм) и разрабатывается приближенная электрическая схема цепи.
2.Составляется эквивалентная схема цепи и разрабатыва ется формализованное задание (ФЗ).
3.ФЗ вводится в ЭВМ, вычислительная машина автомати чески вызывает нужные подпрограммы и выполняет анализ схемы по заданным исходным данным.
После нескольких итеративных циклов машинных и ручных процедур выбираются оптимальные компоненты цепи, обеспе чивающие выполнение требований ТЗ с заданной точностью.
206
шестиполюсники I , I I , I I I характеризуют двухканальные дели тели, четырехполюсники от IV до V I I I — коаксиально-полоско- вые переходы.
Нумерация полюсов на эквивалентной схеме выполнена в соответствии с правилами [5]: группой номеров m 1—5 обозначены входные и выходные полюса цепи, группой номе ров q (6—13) и q' (14—21) — соединяемые между собой уз лы. Группы номеров q и q' выбраны из такого расчета, чтобы:
|
2,0JT4-4TH |
|
|
4 |
S І |
^ —iß iif \—:—I is II |
i? |
9 j vu J—• A |
|
||
|
'i |
10 vin |
|
Рис. 2 |
|
1) узел с номером //г+1 соединялся с узлом m + q-V\, пі + 2
с m + q + 2,..., tn + q с m + q -\ q';
2) группы номеров m и q, q и q' не относились к одному и тому же многополюснику.
Чтобы выполнить для данной цепи перечисленные правила, на схеме был введен дополнительный четырехполюсник IX, ха рактеризующий отрезок линии передачи нулевой длины с ко эффициентами передачи и отражения, равными единице и нулю соответственно.
В процессе решения задачи на ЭВМ выполняется ряд мат ричных преобразований, наиболее сложное из которых — об ращение комплексных матриц.
Анализ работы этой интегральной схемы производился по АЛГОЛ-программе на ЭВМ М-222. Здесь 5-параметры слож ной цепи рассчитывались по формуле:
[5e ,] = [ A 1 ] { [ S I 1 ] + [ S 1 2 l ( I Z . ' 2 ] [ 5 8 , l - ' [ ^ ' 3 ] - [ 5 2 2 ] ) - 4 5 3 1 ] } [ Z . 1 ] , (2)
208
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[Su], [Si2\, |
[S22\, |
\SSS\, |
|
[S2l] |
— клеточные матрицы |
совокуп |
||||||||||||||
ности элементарных |
многополюсников. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Матрица |
рассеяния |
|
совокупности |
2 п-полюсников |
имеет |
|||||||||||||||
вид: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г 3 |
A |
s |
в |
? |
в |
9 |
10 ц |
іг |
13 >4 |
(5 |
it |
17 |
V |
|
'S |
га II |
|||
/ a 0 0 0 0 |
1 о |
о 0 0 0 0 0 0 0 о 0 0 о 0 0 |
||||||||||||||||||
2 a SJI 0 a 0 Оs; О 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 о |
||||||||||||||||||||
3 0 |
0 |
0 |
|
О О |
SÄ |
О 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 |
||||||||||||||
a 0 a |
"W 0 |
|
||||||||||||||||||
S h |
a О О о Ч* 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 |
|||||||||||||||||||
і 0 0 0 0 с О О О 0 |
|
а а 0 0 0 о 0 0 о 0 о |
||||||||||||||||||
1 0 0 |
0 Огг. О |
о |
О |
0 |
0 |
0 |
о |
0 |
а |
0 |
0 |
0 0 |
|
а |
с |
0 |
||||
7 0 i{ 0 0 о 0 |
|
в 0 0 0 о 0 0 0 а 0 0 0 0 а |
||||||||||||||||||
S 0 0 |
0 О О о st 0 0 0 0 0 0 о 0 0 0 с 0 0 |
|||||||||||||||||||
9 0 |
0 0 S." |
О |
О О о 4V1*а |
0 0 |
0 |
о 0 |
о |
0 0 о |
/> |
о |
||||||||||
10 0 0 0 0 «я О О О 0 s7 0 0 0 о о 0 0 о 0 0 0 |
||||||||||||||||||||
0 |
a T |
0 |
S.Ï |
О О О 0 |
0 si $,г 5..' |
0 0 о |
0 |
0 0 |
о |
о |
||||||||||
о |
||||||||||||||||||||
II 0 |
0 ~0 0 |
0 |
О О 0 |
0 0 Sz' |
1 |
|
0 |
0 0 |
о |
о |
|
0 0 |
а |
|||||||
13 0 |
0 0 |
0 |
О |
о |
0 |
о |
а |
о |
Si, SііЬіі |
0 |
0 с |
0 |
о |
|
о |
0 |
0 |
|||
Л 0 0 о 0 О О О О а 0 о о о si |
о 0 о а |
|
|
а 0 |
||||||||||||||||
15 0 |
0 |
0 |
0 |
О О О 0 |
0 |
о |
0 |
0 |
0 Si, |
~г |
о 0 |
|
о S/t |
0 |
||||||
It 0 |
0\° |
0 |
о |
0 |
а |
О 0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 •ь*Sx |
0 |
с |
|
о sJ |
о |
||||
17 0 0 0 0 0 о о о 0 о о 0 0 а о о |
|
а 0 0 |
|
|||||||||||||||||
II 0 0 a 0 о о 0 о 0 о о о 0 а а 0 |
>>?* |
|
0 а |
|
||||||||||||||||
m « |
|
|
||||||||||||||||||
1} 0 |
0 n |
0 |
о |
о |
0 |
о |
0 |
0 |
о |
0 |
0 |
ЪІ, о |
|
s..«- |
о |
s'L |
в |
а |
||
о |
о |
|
|
|||||||||||||||||
го 0 0 0 0 о |
о° |
0 |
0 |
о 0 |
о о |
0 |
а |
|
ЪА. р |
о о si О |
||||||||||
г/ 0 |
0 0 |
0 |
о |
0 |
о |
0 |
о |
0 о |
0 |
iLо о 0 |
& |
„ * |
|
о |
0 |
5,* |
||||
|
|
г « л |
|
|
|
[ о ] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(U |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
[5„1 |
[5«] |
|
[ ° ] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
[ |
" J |
f o l |
|
[5] |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
[Li] — матрица, характеризующая |
удлинительные |
линии; |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
. . |
. 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
О |
|
е"1'* . . . |
О |
|
|
|
|
|
|
|
(3) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
О0 . . . е
[L'2]— |
матрица, характеризующая |
соединительные линии: |
14. Зак. 205. |
, |
209 |