книги из ГПНТБ / Богатырев Ю.К. Импульсные устройства с нелинейными распределенными параметрами
.pdfту входного импульса. Отрицательный перепад напря жения, соответствующий срезу импульса, распростра няется в линии со скоростью, меньшей, чем скорость положительного перепада, поэтому срез непрерывно отстает от фронта. Разность скоростей фронта и среза в обоих рассмотренных случаях пропорциональна
S2—Si.
Проведенное качественное рассмотрение механиз ма формирования импульсного сигнала в активной нелинейной линии позволяет сделать некоторые общие выводы о ее свойствах:
1. Линия обладает четко выраженным пороговым уровнем. Входные импульсы, превышающие этот уро вень, распространяются в линии, не затухая до исчез новения. Импульсы, уровень которых .ниже порогово го, быстро затухают до нуля.
2. Одновременно с формированием в линии проис ходит усиление (до некоторого предельного уровня) импульсов, амплитуда которых заключена между по роговым и предельным уровнями, и ослабление им пульсов с амплитудой, большей предельного уровня. Следовательно, на достаточно большом удалении от входа линии амплитуда импульса будет иметь посто янную величину, определяемую только свойствами линии и не зависящую от параметров входного сиг нала, а длительность определяется соотношением Si
иS2.
3.В линии возможно формирование и распрост ранение стационарного сигнала в виде перепада с ну левой длительностью фронта *).
Вобщем случае поведение воли напряжения и то ка в активных линиях описывается системой диффе ренциальных (1.1) или дифференциально-разностных (1.2) уравнений с линейной связью между Ф(г) и г
Бесконечно малая длительность фронта — результат идеа лнзации, не учитывающей влияние дисперсии и потерь.
80
[Q(«) и и] и нелинейной между током и напряжением па активных элементах (нелинейным функционалом /4,2). Поэтому математические методы анализа нели нейных активных линий те же самые, что и методы, применяемые для исследования нелинейных реактив ных линий. Процессы развития и установления ста ционарных волн рассматриваются на основе иссле дования укороченных уравнений волновых систем [23, 56]. Структура стационарных волн (решений, завися щих от одной переменной) \ = z— vi исследуются обыч ными аналитическими или качественными методами теории колебаний (метод фазовой плоскости, точеч ных преобразований и т. п.) [1—4]. Разумеется, в обо их случаях практически важными оказываются ре зультаты, полученные численными методами решения нелинейных волновых уравнений па ЭВМ, и данные экспериментальных исследований.
2 1. УРАВНЕНИЯ АКТИВНЫХ ЛИНИЙ. ПЕРЕХОДНЫЕ ПРОЦЕССЫ
Волновые процессы в распределенной активной ли нии передачи с низкочастотными потерями, эквива лентная схема которой приведена на рис. 2.1,а, опи сываются системой уравнений:
да т di 1 п • |
di |
да , ,, , |
,п ,, |
— S T = L S r + Rt’ |
~ Ч Г = С - } Г + 1 М |
(2-1) |
относительно переменных и = й—6/см и i (где й, i — общие ток и напряжение в линии, а 1(и)=1(й)—/ см) или одним нелинейным уравнением относительно пе ременной составляющей u{z, t) напряжения в линии:
LC^ “ l F + * C 4 r + L ^ + ^ / ( « ) = 0. (2-2)
Для распределенной системы с высокочастотными потерями (рис. 2.1,6) аналогичные уравнения относи тельно тока i и переменной составляющей напряжения
6—674 |
81 |
a(z, t) на линейном элементе имеют вид
|
дих |
, |
dl |
|
di |
|
г, |
ди |
/(«); |
|
|
|
дг ■= £■ dt |
|
дг |
|
С |
dt |
|
(2.3) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
ди |
|
|
||
|
И, z=zu-\-rI (и) -\~гС |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
~дГ |
|
|
|
|
или, после исключения t |
и и„ |
|
|
|
|
|
|
||||
д3и |
-LC |
д 2и |
д 2а |
| „ д21 (и) |
, д / (и) _ п |
(2.4) |
|||||
гС d z2dt |
dt2 |
д г 2 |
' |
Г дг 2 |
|
|
|
dt |
U |
||
Уравнения |
(2.1) — (2.4) |
и |
будут |
использоваться |
в дальнейшем для анализа свойств активных линий. Обе линии (рис. 2.1,а, б), как будет показано ниже, имеют существенно различные свойства, поэтому их отдельное рассмотрение наиболее целесообразно с точ ки зрения более глубокого понимания процессов в ли нии как с низкочастотными, так и высокочастотными потерями.
Переходные процессы в линии, приводящие к обра зованию стационарных волн различных типов, иссле дуем на основе анализа решений укороченных урав нений, полученных из (2.2), (2.4) *).
Линия с низкочастотными потерями. Полагая поте
ри в линии |
малыми R = nR, |
а нелинейность слабой |
/ (и) = р /(и) , |
будем искать |
решение уравнения (2.2) |
в виде волны напряжения, форма которой медленно
изменяется вдоль линии: u(z, |
t ) ~ u ( т, рг). |
|||
В новой системе |
координат т = t—z/v, x=\iz урав |
|||
нение (2.2) запишется |
в виде |
|
||
2 |
д2и |
2р |
д2и |
И ? С - £ - 4 |
V- |
dz2 |
дтдх |
*) Этот метод использовался ранее (§ 1.1) для получения и исследования укороченных уравнений нелинейных реактивных ли ний с малыми потерями.
82
+ t x a L ^ — рЧЩ и) = 0. |
( 2 .5 ) |
Пренебрегая (2.5) членами второго порядка мало сти получаем более простое уравнение, которое после однократного интегрирования по т приводит к квази линейному укороченному уравнению
2 Ж + у и + ?Пи) = 0, |
(2.6) |
приближенно описывающему изменение формы вход ного сигнала «о(т) по мере его распространения вдоль линии. Уравнение (2.6) легко интегрируется в неявном виде и имеет решение
л; — — 2 J |^-y-«-]-p/(«)j du,
где постоянная интегрирования определяется из гра ничных условий [при х = 0, и(0, т)=«о].
В частности, если характеристику нелинейного элемента I(и) аппроксимировать кусочно-линейной функцией (рис. 2.4)
/ < « ) = Н “ |
« л я к г . ; |
? |
' g ( u - U 2) |
для «>£/,; |
|
то решение (2.6) находится в явном виде:
и0ехр (—5л;) |
при и < Ui\ |
и (т, л:) — «о exp (—5х)-{-Щ~и2[ 1— ехр (—5л:)]
при и > U„
(2.8)
где 8 = (/?/p + pg)/2.
Перед обсуждением полученного решения рассмо трим условия его применимости. Подставим (2.8)
6* |
S3 |
в (2.5), найдем условие, при выполнении которого от брошенные члены (порядка р2) значительно меньше оставленных членов (порядка р). Проделав эту опера цию, получим неравенст во 6<С (2/м0) (дио/дт), из которого следует, что ре шение (2.8) применимо, когда входной сигнал имеет достаточно крутой фронт (скорость измене ния напряжения ип па фронте такова, что емко стный ток в линии значи тельно превышает ток че рез нелинейную проводи мость). При распростра
нении крутизна фронта сигнала непрерывно возрастает при u<.Uo=pgU-i/2b, поэтому если это условие (вы полняется для входного сигнала, то в дальнейшем оно будет выполняться еще надежнее.
Решение (2.8) имеет одну особенность. Усиление сигнала происходит только до уровня Uo, а выше Uо затухает. Но так как точка u= U 0 не является точкой устойчивого равновесия, то напряжение не может стре миться к этому уровню; оно неизбежно должно дости гать значения U2. Ослабление сигнала при u>U0 сви детельствует лишь о том, что при u> U о не может формироваться и поддерживаться крутой фронт [от Uо до Uz напряжение будет изменяться гораздо медленее, чем до U0 и решение надо искать из уравнения
(2.2) или (2.5)].
Из (2.8) также видно, что если в линию поступит сигнал с амплитудой больше Uo, при u < U ь он будет затухать до нуля, а при u>tii — стремиться к посто янному значению U0 (рис. 2.5,о). Следовательно, кру тизна участка фронта сигнала с u<Uo (если U0> U i) будет непрерывно увеличиваться. Однако при этом бу-
84
ик
1
Рис. |
2.5. Качественная картина формирования |
стационарной вол |
||
|
|
|
ны в активной линии: |
|
а) |
с низкочастотными потерями, / — сигнал на входе, |
2 — на выходе линии; |
||
()) |
с |
высокочастотными |
потерями; в) зависимости |
Uu/U2=f(z) расчет |
|
|
ные (__ |
“ ) и экспериментальная (-------- ). |
85
дет возрастать роль высокочастотных потерь г, учет которых станет, наконец, необходимым.
Линия с высокочастотными потерями. Полагая, как и в предыдущем случае, потери малыми (r= ur) и проделав аналогичную процедуру с заменой перемен ных, получим укороченное уравнение линии с учетом высокочастотных потерь:
^ + - И “> = т 1 И - ' М , |
(29) |
|
где f(x) — произвольная |
функция, определяемая |
на |
чальными условиями |
[в рассматриваемом случае |
/(х)=0]. Получить аналитическое решение уравнения (2.9), к сожалению, не представляется возможным. Однако из (2.9) видно, что по мере приближения фор мы волны к стационарной роль производной du/dx падает (ди/дх—Ю), а влияние потерь полностью со храняется и, по существу, как и в случае нелинейной реактивной линии, определяет ширину фронта ста ционарной волны. На рис. 2.5,6 приведена типичная экспериментально полученная картина формирования стационарного перепада напряжения из входного сиг нала с пологим фронтом. Видно, что качественное развитие разрыва здесь происходит так же, как и в нелинейной реактивной линии с динамическими по терями.
Искусственная линия. Если формирование импульс ных сигналов происходит в искусственной LC-линии с активным нелинейным элементом в каждом звене, описываемой дифференциально-разностным уравне нием
un+i- 2 u n + un_ ^ L C ^ + L ? t p - ,
то естественно предположить, что и здесь при малой нелинейности 1(и)=\\1(и) и отсутствии потерь ренщ-
86
ние также имеет вид Un{t) ~-=и(\ш, t-~nAt), где At —
запаздывание на звено (At—1/v).
Введя новые переменные n = p«, т = t—nAt и разло жив функции ип±1 в степенные ряды, получаем
un±i ~ ип(п > |
- t - A t ип(п, т:) — |
Предполагая, как и ранее в § 1.3, величину А/-С <СДар и ограничившись в исходном уравнении первы ми шестью членами разложения ип±и приходим (по сле интегрирования по т) к укороченному дифферен циальному уравнению, описывающему волны в дис кретной линии с нелинейным током утечки:
2 Д ^ - + ( 1 С - А О |
= 0- (2.9а) |
Уравнение (2.9а) отличается от аналогичного урав нения для распределенной линии, как и в случае удар ных волн, наличием члена д3и/дт3 с более высокой производной.
Для входных сигналов с медленным (по сравне нию с At) изменением напряжения на фронте сигнала
(ди/дх— ИЭ) это уравнение совпадает |
с (2.6) (при |
R = 0). В дальнейшем структуру волны |
можно иссле |
довать по уравнению для стационарных |
волн «(<;) = |
— u(t—At), по виду полностью совпадающему с урав нением (1.26), учитывающим пространственную дис персию в реактивной нелинейной линии.
Как показали проведенные выше рассмотрения, полное аналитическое исследование процесса установ ления стационарных волн в формирующих активных линиях затруднительно. Поэтому в заключение опи шем некоторые качественные особенности процесса возбуждения импульса в линиях с высокочастотными потерями при различных параметрах входного (воз буждающего) сигнала. Это описание опирается на
87
результаты численного решения на ЭВМ уравнения
(2.4).
Расчет показал, что процесс возбуждения стацио нарной волны в линии носит качественно различный характер в зависимости от того, будет ли длительность Твх входного импульса больше или меньше длительно сти фронта стационарной волны Тф, зависящей только от параметров линии.
Если длительность входного импульса тЕХ^ 2тф, то амплитуда импульса при распространении его вдоль линии монотонно изменяется до стационарного уровня И2 , если UDX превышает пороговый уровень Unop, и уменьшается до нуля, если £/вх<£/Пор (рис. 2.5,в). Ве личина порогового уровня при этом почти не зависит от Твх и практически не отличается от уровня (рис. 2.2). Скорость изменения амплитуды импульса вдоль линии пропорциональна величине pg и увели чивается с увеличением тока смещения. Форма и дли тельность импульса изменяются мало. Влияние потерь незначительно.
Если Твх ^Тф, то амплитуда импульса изменяется вдоль линии немонотонно — кривая Un= f(z) на рис. 2.5,в имеет минимум. Величина порогового уров ня в этом случае сильно зависит от твх (зависимость ^пор(твх) близка к гиперболической), а форма им пульса значительно изменяется по мере распростра нения. Энергия импульсов с амплитудой Unор мини мальна ПрИ ЭТОМ При ТВх~1,2Тф.
Уменьшение амплитуды импульса при U1< U UX<U 2 на начальных участках линии объясняется тем, что в линиях рассматриваемого типа эффективное преоб разование энергии постоянного тока смещения в энер гию бегущей волны возможно лишь на частотах, не превышающих некоторой предельной частоты fnp, опре деляемой величиной высокочастотных потерь и дис кретностью линии и однозначно связанной с Тф. Для коротких входных импульсов, основная энергия кото-
88
рых сосредоточена в высокочастотных компонентах спектра, превышающих fnр, линия является пассивной, что и приводит к уменьшению амплитуды импульса. Одновременно с этим происходит расплывание им пульса за счет дисперсии в линии (пространственной п временной), и основная энергия импульса переме щается на более низкочастотные компоненты спектра. Когда длительность импульса в результате расплыва ния достигнет величины порядка Тф, становится воз можным эффективное усиление импульса в линии. Дальнейшее изменение амплитуды импульса происхо дит примерно так же, как и в случае возбуждения им пульсом с Тпх^ 2тф.
Таким образом, при возбуждении линии коротким входным импульсом усиление импульса начинается лишь после достижения им в результате расплывания
определенной минимальной |
длительности — порядка |
Тф (при условии сохранения |
им к этому моменту до |
статочно большой амплитуды, превышающей U\). Процесс установления стационарных волн в нели
нейной искусственной линии с активными параметра ми, как показали численные расчеты и эксперимен тальные исследования, имеет аналогичный характер
[П6].
2.2. СТАЦИОНАРНЫЕ ВОЛНЫ
Линия с низкочастотными потерями. Рассмотрим вначале бесконечную линию, эквивалентная схема ко торой показана на рис. 2.1,о. Для стационарных волн « = н (2—vi)= u(l) уравнения (2.5), описывающие по ведение волны напряжения в этой линии, имеют вид
(1 - v - L C ) |
-\-vRC- ^ r + v L У М —RI («) = 0. (2.10) |
Нетрудно видеть, что в исходном состоянии система находится в одном из положений равновесия i —0, и —
89