- •Министерство сельского хозяйства и
- •Учебно-методический центр
- •С Пинский государственный колледж мясной и молочной
- •Тематика курсовых проектов
- •Содержание курсовых проектов
- •Расчетно-пояснительная записка
- •Графическая часть
- •Расчеты технологического оборудования
- •1 Резервуары для хранения молока
- •Приложение 7 Теплофизические характеристики сухого воздуха
- •2 Трубопроводы и насосы
- •Сухой насыщенный пар по давлениям
- •Сухой насыщенный пар по температурам
- •Сепараторы
- •Теплофизические свойства воды
- •Плотность, теплоемкость, теплопроводность и вязкость некоторых продуктов и материалов.
- •Расчет и подбор сечения проводов и кабелей для подключения технологического оборудования. Расчет и подбор плавких вставок
- •Кинематические расчеты оборудования
- •Расчет потребляемой сепаратором мощности
- •19 Машины для розлива молока и жидких молочных продуктов
- •Гомогенизаторы клапанного типа
- •5 Трубчатые пастеризационные установки
- •Пластинчатые охладители
- •18 Оборудование для мойки тары, машин и аппаратов
- •Пластинчатые пастеризационно-охладительные установки
- •17 Оборудование для производства мороженого
- •16 Барабанная сушилка
- •Расчет размеров выдерживателя а Выдерживатель выполнен в виде трубы
- •Б Выдерживатель выполнен в виде вертикальной емкости из нержавеющей стали
- •Маслоизготовители
- •Маслоизготовители периодического действия
- •8.2 Маслоизготовители непрерывного действия
- •Оборудование для производства сыра
- •15 Сушилка «кипящего» слоя
- •Оборудование для производства творога
- •11 Вакуум - выпарные установки
- •14 Распылительные сушильные установки
- •12 Вакуум – кристаллизатор для сгущенного молока
- •13 Вальцовые сушилки
Плотность, теплоемкость, теплопроводность и вязкость некоторых продуктов и материалов.
Воздух, вода, продукты и материалы |
Плотность ρ, кг/м3 |
Теплоемкость С, Дж/(кг·К) |
Теплопроводность λ, Вт/(м·К) |
Кинематическая вязкость ·106,м2/с |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Воздух при температуре, 0С |
|
|
|
|
20 |
1,20 |
1005 |
0,026 |
15,06 |
60 |
1,06 |
1005 |
0,029 |
18,97 |
Вода при температуре, 0С |
|
|
|
|
20 |
998,2 |
4187 |
0,587 |
1,00 |
60 |
983,2 |
4187 |
0,653 |
0,48 |
Цельное молоко при температуре, 0С |
|
|
|
|
5 |
1033 |
3852 |
0,476 |
2,87 |
10 |
1032 |
3886 |
0,483 |
2,39 |
15 |
1031 |
3906 |
0,492 |
2,04 |
20 |
1029 |
3936 |
0,494 |
1,74 |
30 |
1025 |
3936 |
0,502 |
1,30 |
40 |
1021 |
3932 |
0,510 |
1,02 |
50 |
1016 |
3969 |
0,522 |
0,84 |
60 |
1011 |
3978 |
0,522 |
0,70 |
70 |
1006 |
3990 |
0,534 |
0,62 |
80 |
1000 |
4003 |
0,545 |
0,58 |
90 |
993 |
3852 |
- |
0,56 |
100 |
887 |
3852 |
- |
0,54 |
Обезжиренное молоко при 20 0С |
1036 |
3978 |
0,545 |
1,84 |
Сыворотка при 20 0С |
1027 |
4061 |
0,580 |
1,22 |
Сливки 15%-ной жирности при температуре, 0С |
|
|
|
|
20 |
1020 |
3852 |
0,348 |
4,98 |
60 |
1000 |
3768 |
0,348 |
1,50 |
Сливки 30%-ой жирности при температуре, 0С |
|
|
|
|
20 |
1000 |
3685 |
0,325 |
9,00 |
60 |
980 |
3601 |
0,375 |
3,30 |
Смесь мороженого при температуре, 0С |
|
|
|
|
5 |
1100 |
3260 |
0,457 |
54,00 |
45 |
1100 |
3260 |
0,560 |
8,00 |
Сталь |
7850 |
482 |
52,2 |
- |
Сталь нержавеющая |
- |
- |
15,1 |
- |
-68-
(3. 3)
где Сп – жирность пахты , % .
Производительность сепаратора – молокоочистителя ( в м3/с) определяют по формуле
|
(3.4) |
где Rмакс –максимальный расчетный радиус тарелки, м ;
Rмин - минимальный расчетный радиус тарелки, м ;
ρ ч - плотность частиц загрязнений , кг/м3;
ρс - плотность дисперсионной среды (плазмы),кг/м3;
μс - вязкость дисперсионной среды , Н··с/м2;
dч - минимальный диаметр выделяемой дисперсной частицы, м
( d ≈ 1,4 ÷ 1,8 мкм).
Д ля удобства расчетов значения отношений
приведены в таблице 3.1
Таблица 3.1
Температура молока t,0С |
Отношение |
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
5 |
25 400 |
99 100 |
10 |
33 600 |
119 000 |
15 |
43 400 |
140 500 |
20 |
57 700 |
165 000 |
25 |
72 300 |
193 000 |
30 |
89 200 |
224 200 |
35 |
103 000 |
256 000 |
40 |
117 000 |
292 000 |
45 |
132 000 |
328 000 |
50 |
146 000 |
362 000 |
55 |
162 000 |
404 000 |
60 |
177 000 |
441 000 |
65 |
194 000 |
475 000 |
70 |
204 000 |
514 000 |
75 |
215 000 |
545 000 |
80 |
224 000 |
571 000 |
|
Для сливкоотделителя |
Для молокоочистителя |
-13-
Разделяющий фактор (в с-1) для сепаратора определяют по формуле
-
(3.5)
где ω – угловая скорость барабана, рад/с;
М – производительность сепаратора по исходному продукту, м3/с.
Оптимальное расстояние между тарелками сепаратора (в метрах) определяется так:
а) сепаратор- сливкоотделитель
|
(3.6)
|
где М – производительность сепаратора, м3/с;
- определяется расчетом или по табл. 3.1;
t – температура сепарирования , 0С.
Отметим, что в данном случае в качестве Rмин принимается минимальный расчетный радиус тарелки, т.е. минимальный радиус конической части тарелки (в отличие от формулы 3.1);
б) сепаратор- молокоочиститель
-
(3.7)
Минимальный размер выделяемых сепаратом-сливкоотделителем жировых частиц (в метрах ) определяется по формуле
-
(3.8)
где Rмин – минимальный расчетный радиус тарелки, м.
Минимальный размер частиц (в метрах), выделяемых сепаратором – молокоочистителем,
-
(3.9)
-14-
При выборе плавких вставок с малой теплоемкостью (медь, цинк) исходят из следующих требований:
Номинальный ток плавкой вставки Iн.вст. должен быть равен расчетному Iрасч (номинальному Iн.) току электроприемника или несколько превышать его: Iн.вст. ≥ Iрасч = Iн.
Плавкая вставка не должна расплавляться за время пуска или реверса двигателя, когда по ней проходит ток Iмакс
, (21.10)
где α – коэффициент кратковременной тепловой перегрузки плавкой вставки, равный для двигателей, пускаемых вхолостую, 2,5; для двигателей, пускаемых под нагрузкой, - 1,6÷2,0; для сварочных аппаратов контактной сварки – 1,6.
Максимальным током, проходящим через плавкую вставку является обычно пусковой ток двигателя Iп, который определяется по формуле
, (21.11)
где Кп.т. – кратность пускового тока ( принимается по таблице технических данных двигателей).
Плавкая вставка для линии, питающей несколько электродвигателей с короткозамкнутым ротором, выбирается по двум условиям:
а) вставка должна соответствовать расчетному току линии
; (21.12)
б) вставка не должна расплавляться за время пуска двигателя с наибольшим пусковым током при предварительном включении всех других нагрузок
, (21.13)
где ΣIн – сумма номинальных токов двигателей без учета пускаемого двигателя, А;
Iпуск.нб. - наибольший пусковой ток одного из электродвигателей, А.
Из величин, определенных в пунктах «а» и «б», выбирают наибольшую.
Определив значение Iн.вст. (пункты 1,2 или 3), по шкале токов плавких вставок выбирают ее ближайшее номинальное значение.
Стандартные плавкие вставки имеют следующие номинальные токи: 4, 6, 10, 15, 20, 25, 35, 45, 60, 80, 100, 125, 160, 200, 225, 260, 300, 350, 430, 500, 600, 700, 850, 1000 А.
-67-
Подобранные провода и кабели проверяют на потерю напряжения.
Потерей напряжения называется арифметическая разность напряжений в начале и конце линии
. (21.6)
Часто потерю напряжения выражают в % напряжения в начале линии, называя ее относительной потерей напряжения
. (21.7)
Допустимая относительная потеря напряжения на участке от трансформаторной подстанции до потребителя для силовой нагрузки составляет около 5%.
В курсовых и дипломных проектах техникума достаточно определить потерю напряжения в линии от подстанции до наиболее удаленного и мощного электродвигателя. Эта потеря напряжения определяется следующим образом. Определяют расстояние от подстанции до РП (распределительного пункта) и от РП до электродвигателя. Если эти расстояния неизвестны, то их назначают условно. Общая потеря напряжения будет равна сумме потерь в кабеле от трансформаторной подстанции к РП и потерь в проводах от РП к двигателю.
Как известно, относительная потеря напряжения (в %) определяется по формуле
, (21.8)
где Р – мощность, потребляемая двигателем из сети, Вт (Р = Рн/ηн);
l – длина рассчитываемого участка, м;
γ–удельная проводимость материала проводов (кабеля), м/(Ом·мм2 );
S – сечение провода (кабеля), мм2;
U – напряжение в сети, В.
Удельная проводимость, м/(Ом·мм2 ):
алюминия – γал = 36,0;
меди – γм = 58,8.
Общая потеря напряжения (в %) в линии от подстанции к электродвигателю
, (21.9)
где lкаб, каб, Sкаб- соответственно длина, удельная проводимость и сечение кабеля;
lпр, пр, Sпр - соответственно длина, удельная проводимость и сечение проводов;
Рр и Рдв – соответственно расчетная мощность магистрали и мощность, потребляемая двигателем, Вт.
Очевидно, должно соблюдаться условие =5%, где - допустимая потеря напряжения.
-66-
Размерности величин , входящих в формулы (3.6) , (3.7), (3.8), (3.9) такие же ,как и в формулах (3.1) и (3.4).
Давление жидкости (в Па) на стенку основания барабана
-
Рж=19,74· n2· ρж· (r2 – r20),
(3.10)
где n – частота вращения барабана, с-1 ;
pж – плотность жидкости, кг/м3;
r – внутренний радиус барабана, м;
r0 - радиус открытой поверхности вращающейся жидкости, м
(см. рис. 3.1).
Рис. 3.1. Схема к расчету барабана на прочность.
Сила действия жидкости на дно барабана (в ньютонах)
Q=31 ρж· n2 · (r2 – r20)2 (3.11)
Размерности величин, входящих в формулу (3.11), такие же, как и в формуле (3.10).
Напряжение в стенке стального барабана сепаратора (в МПа)
-15-
-
(3.12)
где n – частота вращения барабана,с-1;
D – наружный диаметр барабана, м;
d – внутренний диаметр барабана, м;
d0 – диаметр открытой поверхности вращающейся жидкости, м.
Толщина крышки барабана (в метрах) может быть определена по формуле
-
(3.13)
где ρж – плотность сепарируемой жидкости, кг/м3;
ρс – плотность материала крышки, кг/м3;
σ – напряжение в нижней части крышки , Па;
для сепараторов σ =(150÷ 200) МПа;
α – угол наклона нормали к образующей крышки, град(см. рис. 3.2);
r – внутренний радиус крышки в нижней ее части, м(см. рис. 3.2);
ω – угловая скорость барабана, рад/с.
Рис. 3.2 Схема к расчету толщины крышки барабана.
-16-