МЕХАНИКА (1)
.pdfПрименение гипотез прочности позволяет рассчитывать валы, учитывая совместное действие изгиба и кручения.
При расчете валов, а также других элементов конструкций, испытывающих одновременное действие изгиба и кручения, влиянием поперечных сил, как правило, пренебрегают, так как соответствующие им касательные напряжения в опасных точках бруса, невелики по сравнению с касательными напряжениями от кручения и
нормальными напряжениями от изгиба. |
|
|
|
Т |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||
На рис. 19.16, а показан вал, на который насажены зубчатое коле- |
|||||||||||||||||||||
со диаметром d1 |
|
и шкив ременной передачи диаметром d2 . НаУзуб- |
|||||||||||||||||||
чатое колесо действуют окружная |
Ft |
|
и радиальная |
Fr силы, на |
|||||||||||||||||
шкив – силы F1 |
и F2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|||||||
|
|
натяжения ветвей ремня. Для составления рас- |
|||||||||||||||||||
четной схемы вала (рис. 19.16, б) все силы должны бытьНприведены к |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|||
его оси. При переносе силы Ft к оси вала добавляется скручивающая |
|||||||||||||||||||||
пара с моментом M1 |
|
|
Ft (d1 2) |
рис |
|
|
|||||||||||||||
|
|
( |
|
. 19.17, а); аналогично при при- |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
F1 |
|
|
F2 |
|
|
р |
|
|
|
|
|
|||||
ведении сил |
|
и |
получается скруч вающая пара с моментом |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
||
M |
F (d |
|
2) |
F (d |
|
|
2) (F |
F )(d2 |
2 |
) (рис. 19.17, б). |
|||||||||||
2 |
1 |
|
2 |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
181
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
о |
|
Р с. 19.16. Изгиб с кручением вала |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
182
а
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Рис. 19.17. Перенос с л к оси вала |
|
|
||||||||||||
При равномерном вращении вала (только такой случай и рас- |
|||||||||||||||||||
|
|
|
M1 |
M2 |
|
что |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
сматривается) |
, |
|
следует из основного уравнения ди- |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
намики для вращательн го движенияр. |
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
На основе |
расче ной |
схемы пределяют опорные реакции и |
|||||||||||||||||
строят эпюры |
M z |
, M x |
|
M y , по которым определяют опасное се- |
|||||||||||||||
чение вала. |
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Mи |
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
||||
пz |
|
|
|
|
|
|
|
M x |
M y . |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|||
Для вала, диаметр которого по всей длине постоянен, опасным |
|||||||||||||||||||
случае |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
буд т ч ние, в котором одновременно возникают наибольшие |
|||||||||||||||||||
Р |
|
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
|
|
|
|
||
крутящий |
и изгибающий |
|
моменты. В рассматриваемом |
опасным будет сечение C под серединой шкива.
Валы, как правило, изготовляют из среднеуглеродистой конструкционной или реже – легированной стали. Их расчет выполняют на основе третьей или пятой гипотез прочности.
Составим расчетную зависимость по третьей гипотезе прочности.
По формуле
183
|
|
|
|
|
σ |
экв |
|
σ2 |
|
4τ2 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
подставляя в нее значения σ и τ , получаем |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
σ |
экв |
|
M |
и |
W |
2 |
|
|
4(M |
z |
W |
p |
)2 . |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Учитывая, что для круглого (сплошного или кольцевого) сечения |
|||||||||||||||||||||||||
Wp 2Wи , имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
M 2 |
M 2 |
Т |
||||||
|
|
σэкв |
Mи Wи |
|
(M z Wи ) |
|
|
|
|
И |
Z |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wи |
. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
||
Внешне эта формула аналогична |
|
|
|
|
|
|
|
зависимости для опре- |
|||||||||||||||||
деления максимальных нормальных напряженийБпри изгибе, поэтому |
|||||||||||||||||||||||||
величину, стоящую в числителе, называют эквивалентным (или при- |
|||||||||||||||||||||||||
веденным) моментом, при этом услов е прочности имеет вид |
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расчетной |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M экви |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
σэкв |
|
|
|
|
|
|
σ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
Wи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Расчет бруса круглогоопоперечного сечения на изгиб с кру- |
|||||||||||||||||||||||||
чением ведется аналог чно расчету на изгиб, но вместо изгибающе- |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
го момента в расчетную формулу входит так называемый эквива- |
|||||||||||||||||||||||||
лентный м менти, который зависит от изгибающих и крутящего |
|||||||||||||||||||||||||
момент в, а также от принятой гипотезы прочности. По гипотезе |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
наибольших касательных напряжений, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
M 2 |
|
M 2 |
|
|
|
|
M 2 |
|
|
M 2 |
M 2 . |
|
|||||||||
|
пэкв |
|
и |
|
|
|
Z |
|
|
|
|
|
x |
|
|
|
|
y |
z |
|
|
|
|||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При проектном расчете определяют требуемое значение момента |
|||||||||||||||||||||||||
сопротивления поперечного сечения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wи |
|
Mэкв |
|
σ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
184
Учитывая, что для сплошного круглого сечения W |
πd 3 |
0,1d 3 , |
и |
|
|
|
32 |
|
получаем следующую формулу для определения требуемого диаметра вала:
Понятие «эквивалентный момент» не имеет смысла при изгибеУс
|
|
|
|
|
d 3 |
32M экв |
3 |
Mэкв |
. |
|
|
|||
|
π σ |
|
0,1 σ |
кручением бруса некруглого поперечного сечения. |
еприменимо |
|||||||||
оно и в случае, если помимо изгиба и кручения брус круглогоТсе- |
||||||||||
чения испытывает растяжение или сжатие. |
|
|
|
|||||||
Для бруса с постоянным диаметром опасная точка находится в |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
сечении, для которого эквивалентный момент имеет наибольшее |
||||||||||
значение. Это сечение также называют опаснымБ. Для отыскания |
||||||||||
опасного сечения иногда помимо эпюр |
M x |
, |
M y , M z |
строят эпю- |
||||||
ру M и , а затем эпюру M экв . П акт |
й |
|
||||||||
|
|
в этом нет необходимо- |
||||||||
сти; в случае, если по эпюрам |
чески |
|
положение опасного |
|||||||
M x |
, M y , M z |
|||||||||
|
|
|
р |
|
|
|
M экв для нескольких |
|||
сечения определить нельзя, пр ще вычислить |
||||||||||
сечений, чем стро ть эпюрыоM и |
M |
экв |
. |
|
|
|
||||
|
|
т |
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ГЛАВА 20. УСТОЙЧИВОСТЬ СЖАТЫХ |
||||||||||
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ |
|
||||||||
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20.1. П нятие о критической силе для сжатого стержня. |
||||||||||
о |
Формула Эйлера |
|
|
|
||||||
п |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из физики известно, что равновесие тела устойчиво, если при |
||||||||||
маломеотклонении от равновесного положения возникает сила или |
||||||||||
пара сил, возвращающая его в положение равновесия. Кроме устой- |
||||||||||
Рчивого известны также неустойчивое и безразличное равновесия, но |
для механических конструкций допустимы лишь случаи устойчивого равновесия. Если по каким-либо причинам упругое тело или кон-
185
струкция при отклонении от равновесного положения не возвращается к исходному, то говорят, что произошла потеря устойчивости.
Явление потери устойчивости упругого тела рассмотрим на примере сжатого стержня. Представим, что на прямолинейный стальной стержень, зажатый одним концом в вертикальном положении (рис. 20.1, а) сверху надет шар. При небольшом значении силы тяжести G1, сжимающей стержень, он сохраняет прямолинейную форму и находится в устойчивом равновесии.
Действительно, если отклонить шар вместе с верхней частью
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
стержня в сторону, то под действием упругих сил стержень,Упоко- |
|||||||||||||||
лебавшись около положения равновесия, снова примет прямоли- |
|||||||||||||||
нейную форму. Постепенно увеличивая сжимающую нагрузкуТпу- |
|||||||||||||||
тем установки более тяжелых шаров (рис. 20.1, б), увидим, что |
|||||||||||||||
стержень хотя и сохраняет прямолинейную форму, но при откло- |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
нении от положения равновесия возвращается в исходное положе- |
|||||||||||||||
ние гораздо |
медленнее. Наконец, |
|
|
некоторойБнагрузке G3 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
|
|
|
||
(рис. 20.1, в) |
стержень изогнется, |
|
прямолинейная форма устой- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
||
чивого равновесия переходит в новую, криволинейную форму |
|||||||||||||||
устойчивого равновесия. |
о |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
в |
||
|
|
а |
|
|
|
и |
б |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р |
|
|
|
|
|
Рис. 20.1. Потеря устойчивости |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Если теперь стержень принудительно выпрямить или, наоборот, изогнуть еще больше, он после нескольких колебаний займет исходное равновесное положение в изогнутом состоянии.
186
Максимальная сжимающая нагрузка Fкр , при которой прямоли-
нейная форма стержня устойчива, называется критической силой. Смысл расчета на устойчивость сжатого стержня заключается в
том, чтобы он при некотором значении F осевой нагрузки сохранял
|
устойчивость |
прямолинейной формы |
и обладал при |
этом не- |
||||||||||||
|
которым запасом устойчивости (рис. 20.2): |
|
|
|
У |
|||||||||||
|
|
|
|
|
S |
Fкр |
. |
|
|
|
Т |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
Н |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
го |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Рис. 20.2. К пределению запаса устойчивости |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие устойчивос сжа |
стержня |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
тFкр |
|
Sy |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
по |
|
Sy |
F |
|
, |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
где Sy – к |
зэффициент запаса устойчивости. |
|
|
|
|
||||||||||
|
До ускаемая сжимающая сила |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
е |
|
|
|
|
|
Sy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F |
Fкр |
. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задачу определения критической силы впервые чисто матема- |
|
||||||||||||||
|
тически решил Л. Эйлер в 1744 г. Формула Эйлера имеет вид |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
F |
|
π2 E I |
min |
, |
|
|
|
(20.1) |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
кр |
|
|
μ l 2 |
|
|
|
|
|
|
187
где Imin – минимальное значение момента инерции площадки попе-
речного сечения стержня, так как потеря устойчивости происходит в плоскости наименьшей жесткости;
l – длина стержня; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
μ – коэффициент приведения длины, т. е. число, показывающее, |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
во сколько раз следует увеличить длину шарнирно закрепленного с |
||||||||||||||||||||||
обоих концов стержня, чтобы критическая сила для него была равна |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т |
|
критической силе стержня в данных условиях закрепления. |
|
|||||||||||||||||||||
Экспериментальные исследования, связанные с проверкой фор- |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н |
|
|
мулы Эйлера, показывают, что при прочих равных условиях (оди- |
||||||||||||||||||||||
наковые материал, форма и размеры поперечного сечения, а также |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
длина стержня) значение критической силы зависит от способа за- |
||||||||||||||||||||||
крепления его концов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
й |
|
|
||||
|
|
|
|
|
а |
|
|
|
|
|
|
|
б |
и |
в |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 20.3. Значения коэффициента приведения длины стержня при различных способах закрепления его концов
188
На рис. 20.3 изображены несколько случаев закрепления стержня
иуказаны соответствующие значения коэффициента приведения μ:
–оба конца шарнирно закреплены (рис. 20.3, а);
–один конец жестко закреплен, другой – свободен (рис. 20.3, б);
–один конец закреплен шарнирно, второй имеет «плавающую» заделку (рис. 20.3, в);
–один конец заделан жестко, второй имеет «плавающую» Узадел-
ку (рис. 20.3, г); Т
–оба конца заделаны жестко (рис. 20.3, д);
–один конец заделан жестко, другой закрепленНшарнирно
(рис. 20.3, е). Б
При осевом нагружении стержня в его поперечных сечениях
возникают нормальные напряжен я сжат я, |
которые возрастают по |
|||||||||||||||||||||
мере увеличения нагрузки. Нормальные напряжения, соответству- |
||||||||||||||||||||||
ющие критической силе, называются к |
й |
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
т ческими: |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σкрFкр . |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
о |
|
A |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
После подстановки значения критической силы из формулы |
||||||||||||||||||||||
(20.1) получим |
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
и |
σ |
|
|
π2 E Imin |
. |
|
|
(20.2) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
з |
|
|
|
кр |
|
(μl)2 A |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Линейную |
|
величину |
|
I |
min |
A i |
|
|
|
называют |
минимальным |
|||||||||||
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
||||||
радиусом инерции сечения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким образом, Imin A i2 |
|
и формула (20.2) принимает вид |
||||||||||||||||||||
е |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Р |
|
σкр |
|
π2 E i2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π2 E |
π2 E |
||||||
|
|
|
|
min |
или |
σкр |
|
|
|
|
|
|
|
. |
||||||||
|
|
|
(μl)2 |
|
(μl i |
)2 |
|
λ2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
189
Безразмерная величина |
μ l |
λ называется гибкостью стерж- |
|
imin |
|||
|
|
ня. Она характеризует сопротивляемость стержня потере устойчивости; с увеличением гибкости уменьшается сопротивляемость стержня потере устойчивости. Заметим, что гибкость λ стержня не зависит от материала стержня, а определяется его длиной, формой и размерами сечения.
Определяя значение критической силы, Эйлер исходил из рас-
смотрения упругой линии изогнутого стержня, поэтому формула |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π2 E |
|
Т |
||||||||
|
|
|
|
|
|
σкр |
|
|
|
λ2 |
|
|
|
|
Н |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
справедлива только в пределах применимости закона Гука, иначе |
||||||||||||||||||||
говоря, до тех пор, |
пока критическое напряжение не превышает |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
|
|
предела пропорциональности материала стержня, т. е. при условии |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
π2 E |
|
|
|
й |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
σкр |
|
|
|
|
|
|
σпц . |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
λ |
2 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
λ |
|
π |
|
|
|
E |
. |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
о |
|
|
σпц |
|
|
|
|||||||||
Стоящая в правой |
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
неравенства постоянная для данного ма- |
|||||||||||||||||||
териала безра мерная величина называется предельной гибкостью: |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
части |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
о |
|
λпред |
|
π |
|
|
|
E |
. |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σпц |
|
|
|
||||||
|
п |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
Эйлера определяется условием |
||||||||||||||
Прим нимость формулы |
|
|||||||||||||||||||
λ λ . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пред |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Формула Эйлера применима только в тех случаях, когда гибкость стержня больше или равна предельной гибкости того материала, из которого он изготовлен. Как правило, многие конструкции имеют стержни с гибкостью меньше предельной.
190