книги из ГПНТБ / Холланд Ф. Химические реакторы и смесители для жидкофазных процессов
.pdf818 -Заказ 6
|
Р |
|
|
S' |
Числопере городок |
D ID |
II. |
|
ЦТ |
Р |
|
Р |
|
|
|
"а |
|
0,261 |
1,13 |
0 |
0,316 |
1,37 |
0 |
0,316 |
1,37 |
4** |
0,316 |
1,37 |
4 |
0,316 |
1,37 |
4 |
0,316 |
1,37 |
0 |
0,333* |
1,00 |
0 |
0,429 |
1,86 |
0 |
0,429 |
1,13 |
0 |
0,429 |
1,13 |
0 |
0,545 |
2,36 |
0 |
0,555 |
1,00 |
0 |
0,555 |
1,00 |
"0 |
0,666 |
1,00 |
0 |
Т а б л и ц а 5. Характеристики шнековых мешалок
|
|
|
|
Константа |
Величина |
b/D |
|
DJ Sm |
|
в уравнениях |
х в урав |
|
|
(11,2), (11,4) |
нении |
||
|
|
|
|
(Ф при |
(II,4) |
|
|
|
|
В е = 1,0) |
|
_ |
_ |
1,67 |
0,45 |
170 |
-0 ,9 3 |
— |
— |
1,67 |
0,42 |
260 |
-0 ,9 0 |
0,1 |
0 |
1,67 |
0,42 |
300 |
-0 ,9 2 |
0,1 |
ОД |
1,67 |
0,42 |
300 |
-0 ,9 0 |
0,1 |
0,2 |
1,67 |
0,42 |
390 |
-0 ,9 7 |
— |
— |
1,67 |
0,42 |
370 |
-0 ,9 7 |
— |
— |
1,67 |
0,42 |
173 |
-0 ,9 4 |
— |
— |
1,67 |
0,42 |
300 |
—0,93 |
— |
— |
2,50 |
0,45 |
260 |
—0,96 |
— |
— |
1,125 |
0,45 |
280 |
-0 ,9 1 |
— |
— |
1,67 |
0,42 |
330 |
-0 ,9 6 |
|
— |
2,50 |
0,45 |
243 |
-0 ,9 9 |
|
— |
1,125 |
0,45 |
255 |
-0 ,9 8 |
— |
— |
2,50 |
0,46 |
320 |
-0 ,9 4 |
Кривые мощно сти, рис.
№
_
IV-15
IV-15
IV-15
IV-15
IV-17
IV-16
—
—
—
—
IV-16
IV-16
IV-16
Примечание
Левер Бразерс К 3 Чапман и Холланд [15]
То же
»
»
»
Левер Бразерс К 3 Чапман и Холланд [15]
То же
»
»
Левер Бразерс К'3 То же
»
*Шнек эксцентрично расположен в сосуде.
**Отражательные перегородки расположены у стопок сосуда.
шпека Л ш = 0,686 |
ы; шаг 1?ш = |
0,457 м; диаметр вала шнека dB = 0,097 |
ы; |
|||
длина шнека Ьш = |
2,5 м; высота слоя жидкости в |
аппарате Нж = 2,5 |
м. |
|||
Вычислим геометрические |
симплексы: |
|
|
|
||
|
Дш |
|
0,686 |
|
|
|
|
~D~ |
|
= 0,375 |
|
|
|
|
|
1,828 |
|
|
|
|
|
Дщ |
0,686 |
|
|
|
|
|
S ш |
0,457 |
|
|
|
|
|
Я ж |
2,5 |
= 1,37 |
|
|
|
|
D |
1,828 |
|
|
||
|
|
|
|
|||
Вычислим значение критерия Рейнольдса: |
|
|
||||
|
Re = № |
= |
il2 l l l_0;686i = i |
71 |
|
|
|
р |
|
45 |
|
|
|
Для системы с геометрическими соотношениями, вычисленными выше, пет приемлемой кривой мощности. Поэтому определяем значение критерия мощности Кр по уравнению (IV,30). При Re = 11,71 получим:
K p = T I ^ |
r 9 l , 5 ( 2' 3S1S 1 1 . 7 1 ) / n 7 4 . 0 i3 75 ( 2 , 1 8 - l g l l , 7 1 ) / 3 , 5 G = 2 8 75 |
Найдем мощность Р:
Р = КррЯзд51= 28,75 • 1121 • Н • 0,6865 = 4750 Вт = 4,75 кВт
При ламинарном режиме и одинаковых значениях критерия Рейнольдса затраты мощности в системах со шнековыми мешал ками существенно выше, чем в системах с турбинными мешалками. При Re > 2 0 0 0 мощность, потребляемая стандартной турбинной мешалкой, больше мощности, потребляемо^ шнековой мешалкой. Этот результат объясняется эффектом скольжения, наблюдаемым при перемешивании шнеком жидкостей с низкой вязкостью. При уменьшении вязкости жидкости снижаются «насосное» действие шнековой мешалки и мощность, затрачиваемая на перемешивание.
Нагата, Иокоуми и Янагпмото [16] изучили результаты ра боты ленточных мешалок для ламинарного режима потока. Ими получено уравнение
Kp Re = 300 |
(IV,33) |
Грэй [17] получил две точки для кривой мощности; эти дан ные соответствовали уравнению
Кр Re = 250 |
(IV,34) |
СРАВНЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ РАЗЛИЧНЫХ ПЕРЕМЕШИВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ
Эффективность перемешивания является функцией подводи мой мощности и времени, в течение которого эта мощность по требляется. Так как при обработке жидкости желательно полу чить конечный результат за минимальное время t с минимальными
82
затратами мощности Р, отнесенной к единице объема V, то функ цию эффективности перемешивания £ можно представить следу ющим образом:
|
е ~ т 7 г 4 |
" у д а |
где P/V дано |
в кВт/м2, а г в с. |
объем перемешиваемой |
Величину |
Z, можно определить как |
жидкости, отнесенный к единице подводимой мощности, или как величину, обратную удельной мощности.
Чапман п Холланд [15] сравнили перемешивание вязких жидкостей шнековыми мешалками и турбинной мешалкой с ше стью прямыми ровными лопатками. Мощность последней при перемешивании 0,028 м3 водного раствора сиропа вязкостью 0,0115 Н ■ с/м2 составляла 7,36 Вт.
Для турбинной мешалки было принято, что стандартная эф фективность перемешивания, равная 100, достигнута в момент, когда используемые для диспергирования 100 см3 окрашенного водного раствора сиропа равномерно распределились в основном объеме жидкости. Требуемое для перемешивания время составляло 3,498 с. Эксперименты были повторены с жидкостями различной вязкости и для различных шнековых систем при одинаковых объеме жидкости и подводимой мощности во всех экспериментах.
Относительную эффективность перемешивания |
t0TH опреде |
ляли как |
|
£ отн = -^ |
(IV,36) |
где tCT — стандартное время перемешивания, условно составля ющее в этом случае 3,498 с.
Данные для, различных шнековых систем приведены на рис. IV-18. Кривые показывают, что при высоких вязкостях шнеко вые мешалки более эффективны, чем турбинные.
Грэй . [17] сравнивал время перемешивания шнековыми, лен точными, турбинными с изогнутыми лопатками и другими ти пами мешалок. Для этого он использовал растворы сиропа вяз костью от 20 до 100 Н • с/м2, причем во всех экспериментах отношение P/V было неизменным. Для сравнения времени пере мешивания Грэй интерполировал полученные данные для вяз кости 50 Н ■ с/м2. Он показал, что ленточные мешалки обес печивают гораздо лучшее перемешивание жидкостей с высокой вязкостью, чем турбинные. Данные Грэя согласуются с резуль татами Нагаты, Иокоямы и Янагпмото [16] для ленточных меша лок. Грэй нашел, что для ленточных мешалок справедливо следу ющее уравнение:
jV7 = const |
(IV,37) |
По данным Грэя [17] и Нагаты, Иокоямы, Яиагимото [16], величина постоянной в уравнении (IV,37) составляла соответ ственно 30 и 33.
6* |
83 |
Грэй [17] и Чапыан, Холланд [15] в своих экспериментах сравнивали время, необходимое для однородного распределения окрашенной жидкости в объеме смесителя. Этот метод применим, когда различные системы существенно различаются по времени перемешивания.
Рис. IV-18. Зависимость относительной эффективности перемешивания £отн от вязкости р по данным Чапмаиа и Холланда [15] для систем с различными мешалками:
1, г, з — шнековой, расположенной по оси сосуда; 4 — шнековой, расположенной эксцентрично (НШД) = 0,316; D m/S = 1,67 и Нж /£) = 1,0); S — турбинной с шестью
прямыми ровными лопатками (Dr /D = 0,35; h/D - 0,53; # ж/£> = 1,3).
Для сравнения эффективности перемешивания при небольших различиях времени перемешивания используют более тонкие методы, основанные на определении времени, необходимого для снижения флуктуации концентрации в системе до нуля.
Вонскеи [18] проанализировал различные методы эксперимен тального определения времени' перемешивания в потоке. Эти методы можно систематизировать следующим образом.
84
1.Малые количества ионизированного вещества вводят в жид кость, находящуюся, в смесителе. Флуктуации концентрации определяют путем измерения электропроводности. Недостатком этого метода является загрязнение жидкости, находящейся в сме сителе.
2.К жидкости в смесителе подводят тепловой импульс. Этот
метод |
требует сложного измерительного оборудования. |
|
3. |
В раствор |
щелочи в смесителе вводят поток кислоты и ве |
дут наблюдения |
за изменением цвета индикатора. |
|
4. |
Две несмешивающнеся жидкости с различными показателями |
преломления, но с близкими вязкостями и плотностями осторожно загружают двумя слоями в смеситель. После этого начинают перемешивание и измеряют время, необходимое для достижения
состояния устойчивого |
равновесия. |
|
|
Ли, |
Финч и Вулидж |
[19], работавшие с турбинными мешал |
|
ками, |
получили соотношение для времени |
перемешивания: |
|
|
|
t —Ct Re* |
(IV,38 |
где Ct — конструктивный фактор.
При Re < 60 величина показателя степени х в уравнении
(IV,38) составляет — 1,54, а при Re > 6 0 величина х — —7,0.
Это указывает на существенное различие времени перемешива
ния в переходном и |
ламинарном режимах. |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
Л И Т Е Р А |
Т У Р А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1. |
Р а г к с г |
N. |
Н., Chem. Eng., 71, |
№ |
12 (1964). |
|
|
|
|
||||||||||
2. |
S e m e |
г |
Н. |
Е ., Chem. Eng., |
57, |
№ 4 (1950). |
|
H. J., |
Chem. |
||||||||||
3. |
R u s h t о n |
J. H ., |
C o s t i c h |
E. |
W. , |
E v e r e t t |
|||||||||||||
4. |
Eng. Progr., 46, |
395, |
467 (1950). |
, |
|
|
|
R. R., Ind. |
Eng. |
||||||||||
В a t e s |
R. L., |
F o n d |
у |
P. |
L., |
C o r p s t e i n |
|||||||||||||
5. |
Chem., |
2, |
310 (1963). |
|
|
|
70, |
№ |
18 (1963). |
|
|
|
|
||||||
W e b e г A. P., |
Chem. Eng., |
|
|
|
|
||||||||||||||
6. |
W e b e r A. P., |
Chem. Eng., |
71, |
№ |
25 (1964). |
|
|
|
|
||||||||||
7. |
Q u i 11 e n C. S., Chem. Eng., |
61, № 6 (1954). |
|
|
72(1960). |
||||||||||||||
8. |
U h 1 |
V. W ., |
V о z n i с к |
FI. P., |
Chem. Eng. Progr.,' 3, |
||||||||||||||
9. |
U h 1 |
V. W ., |
Ph. D thesis, |
|
Bethlehem, Pennsylvania, |
Lehigh |
Univer |
||||||||||||
10. |
sity, |
1952. |
|
А. С. Хпм. наш., 1963, № 3, с. 17—22. |
|
|
|||||||||||||
К а п у с т и н |
443 (1958). |
||||||||||||||||||
11. |
C a l d e r b a n k |
P. FI., |
Trans. Inst, of Chem. Eng., 36, |
||||||||||||||||
12. |
C a l d e r b a n k |
P. H. , |
M o o - Y o n n g M . |
B ., |
Trans. Inst, of |
Chem. |
|||||||||||||
13. |
Eng., 39, 22 (1961). |
M i l l e r |
S. A., |
Chem. Eng. Progr., 49, 459 |
|||||||||||||||
H i r s e k o r n |
F. S., |
||||||||||||||||||
14. |
(1953). |
|
|
J. |
W., |
Brit. Chem. Eng., 8, |
158 (1963). |
|
|
|
|||||||||
R i c h a r d s |
|
Chem. Eng., |
|||||||||||||||||
15. |
C h a p m a n |
F. S., |
FI о 11 a n d |
F. A., |
Trans. Inst, of |
||||||||||||||
16. |
45, 131 (1965). |
|
Y o k o y a m a |
T., |
Y a n a g i m o t o |
M., |
Chem. |
||||||||||||
N a g a t a |
S., |
21, |
|||||||||||||||||
17. |
Eng. (Japan), |
278 (1957). |
|
|
|
Series |
Reprint, |
№ |
18 (1962). |
||||||||||
G г a у |
J. В ., |
A. I. Ch. E. Symposium |
|||||||||||||||||
18. |
V o n |
c k e n |
R. M., Brit. Chem. Eng., |
10 (1965). |
|
Ind. Eng. Chem., |
|||||||||||||
19. |
L e e |
R. E., |
F i n c h |
C. R., |
W o o l e d g e |
J. D M |
49, 1849 (1957).
85
ВРЕМЯ ПРЕБЫВАНИЯ В КАСКАДЕ СМЕСИТЕЛЕЙ
Т) предыдущих главах было рассмотрено перемешивание жидкостей в единичном аппарате. Однако непрерывную обработку жидкостей обычно проводят в каскаде аппаратов с ме
|
|
|
|
шалками (рис. V-1). Преиму |
|||||
|
|
|
|
щество такой системы в том, |
|||||
|
|
|
|
что в каждом аппарате можно |
|||||
|
|
|
|
поддерживать |
|
определенную |
|||
|
|
|
|
температуру |
жидкости. |
Такие |
|||
|
|
|
|
системы |
особенно широко при |
||||
|
|
|
|
меняют, когда к перемешива |
|||||
|
|
|
|
емой жидкости требуется до |
|||||
|
|
|
|
бавлять |
другие |
компоненты |
|||
Рис. V-1. Каскад аппаратов |
с |
ме |
или выдерживать |
ее определен |
|||||
шалками: |
|
|
ное время при заданной |
темпе |
|||||
I — сырье (концентрация с,,0); I I — про |
ратуре |
[Ц. |
|
|
|
||||
дукт в резервуар; I I I — некондиционный |
|
|
|
||||||
продукт в канализацию. |
|
|
|
Иногда в систему попадает |
|||||
случае важно знать время, |
|
некондиционный продукт; в этом |
|||||||
необходимое для понижения концент |
|||||||||
рации некондиционного |
продукта |
в системе |
до |
определенного |
|||||
допускаемого |
предела. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Анализ, который проведен ниже, |
применим также к изучению |
||||||||
химических |
реакторов |
непрерывного действия с мешалками. |
|||||||
Обычно производительность таких систем ниже, |
чем реакторов |
||||||||
периодического действия или трубчатых, но управлять ими |
проще. |
||||||||
ВРЕМЯ ПРЕБЫВАНИЯ В ЕДИНИЧНОМ СМЕСИТЕЛЕ |
|
||||||||
Рассмотрим аппарат |
с |
мешалкой, заполненный жидкостью, |
|||||||
в которой растворено вещество массой |
т. Предположим, что |
||||||||
содержимое сосуда объемом V равномерно перемешивается. |
Пусть |
поток жидкости, свободной от растворенного вещества, поступает в сосуд со скоростью Уж н пусть отвод жидкости из сосуда осу ществляется также со скоростью Уж. Отводимая жидкость имеет
86
ту ж е концентрацию |
растворенного вещества, что и |
жидкость |
|||||
в сосуде. |
уравнение |
|
|
|
|
||
Таким образом, |
|
|
|
|
|||
|
|
dm |
|
т |
|
|
(V.1) |
|
|
~ Ж ~ |
Т 7ж |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||
дает убыль растворенного вещества в сосуде. |
|
||||||
Уравнение (У,1) |
после |
интегрирования |
приобретает вид |
||||
|
|
т |
еь t _ ~ vmi/v |
|
|
(V.2) |
|
|
|
>щ |
съ о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где cy>i — концентрация растворенного |
в |
жидкости |
вещества |
||||
к моменту времени |
t\ |
cli0 — начальная концентрация в нулевой |
|||||
момент времени. Введя обозначение 0 = |
У/Уж для среднего вре |
мени пребывания жидкости в аппарате, перепишем уравнение
(V,2) в виде
|
ci,t = c1,0e-t/Q |
(V.3) |
Долю хт от начальной массы растворенного вещества, вышед |
||
шего из системы за время |
t, определим по уравнению |
|
Хщ—т-о —т |
съо—с1, t = 1 — ёгИо |
(V.4) |
т |
съ о |
|
Когда |
хт = (е— 1)/е |
|
г = 0. |
|
ВРЕМЯ ПРЕБЫВАНИЯ В КАСКАДЕ СМЕСИТЕЛЕЙ РАВНОГО ОБЪЕМА
Для удобства введем величину, обратную среднему времени пребывания, ср = 1/0. Запишем уравнение (V,3) для первого аппарата в каскаде:
< = ci, ое"ф‘ |
(V.5) |
Для второго аппарата в каскаде уравнением скорости изме нения концентрации является
V ^ - = V x (Cl>i- c 2, t)
Это уравнение можно переписать в виде
- ^ ■ = < P ( c i . /-« * •< ) |
(V.6) |
Подставив уравнение (У,5) в уравнение (V,6), получим диф ференциальное уравнение первого порядка
■^rL+ 4>c2, i ==<pc1, 0e-<t‘
87
После интегрирования имеем:
с2, г = e-tpf J фС1, ойг + 5 е _ф, = фе_'р(с1,0г + Ле"'ф(
где В — константа интегрирования.
Если во втором аппарате в начальный момент времени раство
ренное вещество |
отсутствует (с2, * = 0 |
при £ = |
0), константа |
|||
интегрирования |
В — 0, |
и |
последнее |
уравнение |
упрощается: |
|
|
С2, *= фС1,0г«“ ф* |
|
|
(V,7) |
||
Аналогично получим выражение для скорости изменения |
||||||
концентрации в |
третьем |
аппарате: |
|
|
|
|
|
- ^ |
■ |
= Ф(с2. < -*,< ) |
’ |
(V.8) |
Пусть с3г( = 0 при t = 0. Проинтегрируем уравнение (V,8) после подстановки в него уравнения (V,7); в результате получим:
с3, ; = ф2с110-||-е -ф< |
(V.9) |
Аналогично запишем выражения для концентрации раство ренного вещества в n-ом аппарате, в котором начальная концент рация равна нулю:
|
i =фп~1с1.о („L l)] е~ф< |
(у .10) |
|
Складывая |
уравнения |
(V,5), (V,7), (V,9) и |
(V,10),. получим: |
|
V (cl. t+ с2. t + с3> t+ • ■• + сп, t) — |
|
|
= |
Ve1, 0е"ф' ^1 + |
фП-1,.П-1 -| |
|
ф/ + -^ у --+ |
(V.-11) |
||
|
|
(» — 1)! J |
С помощью уравнения (V ,ll) определяют массу вещества, остающегося в системе из п аппаратов к моменту времени t, если начальная концентрация его в первом аппарате равна cli0, а
востальных — 0.
Таким образом, масса вещества, выводимого из системы за
время t, составит:
v{ci. 0 - Cl. 0«-ф< [ l + q*+ - ^ 4 |
фП-1/П-1-|^ |
(V.-12) |
|
(»-1)! Л |
|||
|
|||
и доля хт его от начальной массы равна: |
фП-1гп-1 -] |
|
|
*т = 1—е-т* [ ^ 1 + - y j - - f |
(V,13) |
||
(я— 1)1 J |
|||
|
|
Уравнение (V,13) известно как уравнение времени пребыва ния для смесителей непрерывного действия, объединенных в кас каде. Оно было выведено рядом исследователей различными путями [2—5].
88
Рис. V-2. Изменение во времени |
относительных |
||||||
концентраций |
вещества |
сп, t/cb 0 |
в |
трех |
сме |
||
сителях, |
объединенных |
в |
каскад (7 3 = |
F , = |
|||
= |
F3 = |
0,757 ы3; |
Уж = |
0,0063 |
мэ/с). |
|
Кривые изменения относительных концентраций cni(/c1<0 во времени в каждом аппарате системы из трех смесителей пока заны на рис. V-2 (среднее время пребывания жидкости для каж дого аппарата составляет 1200 с).
ВРЕМЯ ПРЕБЫВАНИЯ В КАСКАДЕ СМЕСИТЕЛЕЙ РАЗЛИЧНЫХ ОБЪЕМОВ
Рассмотрим систему из трех смесителей со средним временем пребывания в каждом 0Х, 02 и 03 и обратными величинами вре
мени пребывания cpx, ф2 и ф3 |
соответственно для первого, |
второго |
|||
и третьего аппаратов. |
|
|
|
|
|
Запишем уравнение (V,5) |
для первого |
аппарата: |
|
||
|
C i.i = |
e1. 0е-ф1‘ |
|
(V.14) |
|
Для рассматриваемого |
случая |
уравнение |
(У,6) принимает вид |
||
|
- ^ х = Ф ^ ь <- ф 2с2, г |
(V.15) |
|||
Объединяя уравнения (V,14) и (V,15), получим: |
|
||||
—^р^+фзсг. * = ф2<4, oe_<Plt |
|
||||
После интегрирования |
имеем: |
|
|
|
|
с2, <= е-ф2< | ф 2С!, oe-(4>i-4>*) * а + Ве~ ^1 = |
|
||||
е~фд*ф2сг , 0е~(ф1~фг) 1 |
|
|
|||
|
ф2 — |
ф! |
- Е е,-ФЛ |
|
|
|
|
|
|
89
При отсутствии растворенного |
вещества |
во втором аппарате |
в начальный момент времени (c2i< = |
0 при t |
= 0) константа инте |
грирования
д ~Фгс1. о
Ф2-Ф 1
Подставим это уравнение в предыдущее и выразим относитель ную концентрацию вещества во втором аппарате:
С2' * _ |
Ф2 |
Се-ф Д __е-ф гЛ |
с ъ о |
Ф2 -Ф 1 |
К |
Уравнение (V,8) для данного случая запишем в виде
Ас311 |
Фзс2 |
. t |
Фзс3> t |
|
At |
||||
|
|
|
Объединив уравнения (V,16) и (V,17), получим:
Ас3, t |
|
3 |
2 |
|
+ Фзсз. t — |
ФФ съ о ( е - ^ - е - ^ ) |
|
dt |
Ф2 ' |
Фх |
После интегрирования этого уравнения имеем:
Со , = с -^ |
Г ТзФзсьо [ е-( Ф ,-Ф ,)г е~(ф2-фз) <] ^_)_Де-фз(_ |
||
|
J Ф2 -Ф 1 |
|
|
Ф3Ф2 с |
Г 1 е-ф1< |
1 ■е-фг( |
е-фз! |
Ф2 -Ф 1 Ь 0 1_фз-Ф1 |
Фз—Ф2 |
|
(v,m
(V.17)
Если в начальный момент времени в третьем аппарате отсут ствует растворенное вещество (c3i t = 0 при t = 0), константа интегрирования имеет вид
В |
ФЗФ2 |
с |
( 1 |
|
1 |
|
Ф 2 — Ф1 |
1 , 0 ЧФЗ — |
Ф2 |
ФЗ-Ф1 ) |
|||
|
||||||
Поэтому |
|
|
|
|
|
|
£h± |
Ф3Ф2 |
Г |
1 |
(е- ф 1 * _ е-ф з < ) _ |
||
съ о |
Ф 2— Ф1 Е Ф З — Ф1 |
|
|
|||
|
|
1 |
|
|
|
(V.18)
Фз—Фг
АНАЛИЗ СИСТЕМЫ ИЗ ТРЕХ СМЕСИТЕЛЕЙ, ОБЪЕДИНЕННЫХ В КАСКАДЕ
Расчет концентраций в каскаде смесителей различных объемов проводят по уравнению (V,18). В этом случае удобно использо вать несложную программу для цифровой электронно-вычисли тельной машины. Для расчета концентраций в смесителях равного объема, объединенных в каскаде, следует использовать уравне ние (V,9).
SO