книги из ГПНТБ / Холланд Ф. Химические реакторы и смесители для жидкофазных процессов
.pdf
|
Л И Т Е Р А |
Т У Р А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1. |
Q u i l l e n |
|
С. S., Chem. Eng., |
61, № |
6 (1954). |
|
|
|
|||||||
2. |
P a r k e r |
N. H., Cliem. Eng., |
71, № |
12 (1964). |
|
|
49, 161 |
||||||||
3. |
R u s h t o n |
J. |
H. , |
O l d s h u e |
J. Y ., |
Chem. Eng. Progr., |
|||||||||
4. |
(1953). |
|
A. P., Chem. Eng., 71, |
№ 25 (1964). |
|
|
|
|
|||||||
W e b e r |
|
of |
Chem. Eng., |
||||||||||||
5. |
C h a p m a n |
F. S., |
H o l l a n d |
F. A., |
Trans. Inst, |
||||||||||
6. |
43, 131 (1965). |
A. I. Ch. E. |
Symposium |
Series |
Reprint, |
№ |
18 (1962). |
||||||||
G г a у |
J. В., |
||||||||||||||
7. |
B r o w n |
R. |
W. , |
S c o t t |
R., |
T o y n e |
C., |
Trans. Inst, of |
Chem. |
||||||
8. |
Eng., 25, 181 (1947). |
H. |
P., Chem. Eng. Progr., 56, |
72 (1960). |
|||||||||||
U h l |
V. W ., V o z n i c k |
||||||||||||||
9. |
N a g a t a |
S., |
Y o k o y a m a |
T., Y a n a g i m o t o |
M., Chem. Eng. |
||||||||||
10. |
(Japan), 21, 278 (1957). |
|
|
№ |
19 (1962). |
|
|
|
|||||||
H о 11 a n d |
F. A., |
Chem. Eng., 69, |
|
3 (1957). |
|||||||||||
11. |
M e t z n e r |
A. |
B., |
O t t o |
R. E., |
A. I. Ch. E. |
Journal, 3, |
||||||||
12. |
S e r n e r |
H. E., Chem. Eng., 57, |
№ 4 (1950). |
|
|
|
|
I
ЗАТРАТЫ ЭНЕРГИИ ПРИ ПЕРЕМЕШИВАНИИ ЖИДКОСТЕЙ
нергия, потребляемая мешалкой в системе с перемешива- ^ нием в жидкой фазе, определяется скоростью вращения мешалки и физическими свойствами перемешиваемой среды. Раштон, Костич и Эверет [1], применив метод анализа размерно стей, вывели уравнение (II,1), которое определяет безразмерный критерий мощности Кр как функцию безразмерных критериев Re, Ft и множества симплексов геометрического подобия. Урав нение (11,1) упитывает основные физические величины, характе ризующие перемешивание жидкости турбинной мешалкой с одним рабочим колесом, установленной по оси вертикального цилин
дрического сосуда с плоским днищем:
Kp = C'Re-«Frtf
(П,1)
В этом уравнении С' — безразмерная константа; D — диа метр аппарата; Dr — диаметр турбины; Нж— высота слоя жидко сти; h — высота расположения турбины над дном аппарата; Бл — шаг лопаток турбины; Ьт— ширина лопатки турбины; 1Т — длина лопаток турбины; b — ширина отражательной перегородки; пп — число перегородок; пл — число лопаток турбины; СпиС т — постоян ные, характеризующие конструкцию соответственно перегородки и турбины. Например, для аппарата стандартной конструкции, рассмотренного в первой главе, Сп = 4 и Ст = 6.
Уравнение (11,1) можно привести к более общему виду, введя критерии, характеризующие другие факторы, такие как число турбин и их расположение, а также форму днища аппарата.
Если симплексы геометрического подобия не изменяются, то уравнение (11,1) упрощается:
Kp = CRe*Fi^ |
(11.2) |
где С — обобщенный комплекс геометрического подобия.
3 Заказ 818 |
33 |
Уравнение (11,2) можно переписать в следующем |
виде: |
® = Kp/FrV = CRe* |
(11,3) |
где Ф — функция мощности.
Для системы без центральной впхревой воронки влияние
гравитационных сил незначительно, |
и показатель степени у |
|
у критерия Фруда равен нулю. Тогда |
Fry = |
1 и уравнение (11,3) |
преобразуется к виду: |
|
|
<D = Kp = CRe* |
(11,4) |
КРИВЫЕ МОЩНОСТИ
Графическую зависимость Ф или Кр от Re в логарифмических координатах принято называть кривой мощности., В каждом отдельном случае кривая мощности характеризует только выбран ную конструкцию аппарата, но вид ее не зависит от размеров системы. Таким образом, кривая мощности может быть использо вана для корреляции данных о мощности двигателя в аппаратах объемом 0,02 м3 и 20 м3 приусловии геометрического подобия этих аппаратов.
Рис. II-1. Кривая мощности для аппарата стандартной |
кон |
|
||
|
струкции. |
|
|
|
В литературе приведено большое число |
кривых |
мощности |
||
для аппаратов различных конструкций. На |
рис. II-1 |
показана |
||
кривая мощности для |
аппарата стандартной |
конструкции, |
рас |
|
смотренного в главе I. |
Из рисунка видно, что при низких значе |
|||
ниях критерия Рейнольдса (Re <( 10) зависимость Ф |
от Re |
ли |
нейна. В этой области (отрезок АВ) вязкостные силы сопротивления, проявляемые жидкостью, определяют ламинарный режим потока в системе. Гравитационные силы незначительны и, следовательно, для описания системы не требуется использование критерия
Фруда. Для этой области уравнение (IP,4) |
можно записать в виде |
lg K p = lg C + * lg R e |
(П.5) |
34
Кривая мощности для аппаратов стандартной конструкции
была |
экспериментально |
определена |
многими исследователями |
|
• [1, 2, |
3]. Было иайдеио, |
что тангенс угла наклона линии ламинар |
||
ного режима равен минус единице. |
|
(11,4) |
||
Таким образом, для ламинарного потока уравнение |
||||
можно |
преобразовать. Подставив в |
него Кр/рN 3D^ (см. |
гл. I), |
|
получим: |
|
|
(П,6> |
|
или |
P = (pmD6M)C(pNDl^)-i |
|||
|
P = liCNWli |
(II,7> |
||
|
|
Уравнение (11,7) показывает, что мощность прямо пропор циональна вязкости при любой фиксированной скорости вращения мешалки. Чтобы это уравнение можно было применять, необхо димо оценить константу С.
В уравнении (11,5)
lg KP= lg c npnRe = l (П,8)
На рис. II-1 кривая мощности не проведена |
в |
области, |
где |
||
Re = 1, поэтому константу С можно определить |
при |
Re = |
5. |
||
При этом значении Рейнольдса уравнение |
(11,5) |
имеет |
вид |
|
|
lg K p = lgC + ( - l , 0 ) lg 5 |
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
|
lg К р + lg 5 = lg С |
|
|
|
(11,9) |
|
Откуда |
|
|
|
|
|
С = 5Кр |
|
|
|
(11,10) |
|
Найденная интерполяцией по рис. Н-1 величина С для аппарата |
|||||
стандартной конструкции составляет 5-14,2 |
= 71. |
Значения кон |
станты С для других распространенных конструкций аппаратов даны ниже (см. табл. 3 и 5).
При увеличении критерия Рейнольдса поток преобразуется из ламинарного в турбулентный. Для аппарата стандартной конструкции этот переход осуществляется постепенно, при зна чениях Re от 20 до 2000. Функция мощности Ф зависит от крите рия Рейнольдса при значениях Re примерно до 300 (область ВС на рис. Н-1). В точке С жидкости сообщается достаточная энергия, чтобы началось образование центральной вихревой воронки. Однако отражательные перегородки эффективно противодейст вуют образованию воронки, и функция мощности Ф в этом случае зависит от величины критерия Рейнольдса при Re до 10 000 (область CD). Уравнение (11,4) справедливо для переходной области значений критерия Рейнольдса. Полностью турбулент ному потоку соответствует горизонтальный участок кривой мощ
ности на рис. II-1 |
(область DE). |
Здесь Ф не зависит от величины |
критериев Фруда и Рейнольдса. |
В этом случае |
|
|
Ф= КР = const |
|
3' |
|
35 |
На рис. Н-1 К Р = 6,3 при Re > 10 000.
В сосуде без отражательных перегородок размеры центральной вихревой воронки увеличиваются при повышении критерия Рей
нольдса; значение критерия Фруда |
в этом случае, так же, как |
и критерия Рейнольдса, влияет на Ф, |
в соответствии с уравнением |
(Н,3).
Кривая мощности для аппарата без отражательных перегоро док, в остальном соответствующего аппарату стандартной кон струкции, приведена на рис. Н-2.
Рис. П-2. Кривая мощности для аппарата без отражатель ных перегородок.
Кривые мощности для систем с отражательными перегород ками и без них идентичны при значениях Re примерно до 300, когда начинается образование центральной вихревой воронки. При увеличении размеров воронки потребляемая мешалкой мощ ность резко падает, и тангенс угла наклона кривой мощности принимает отрицательное значение, определяемое из уравнения
(11,3), |
что соответствует области CD. При полной турбулентности |
||||||||||
потока |
(Re > |
10 000) тангенс угла наклона |
кривой |
мощности |
|||||||
сохраняет постоянное отрпцательное значение (область |
DE). |
||||||||||
При |
Re < |
300 величина |
Ф = |
Кр. |
При |
Re > 300 |
величина |
||||
ф = Kp/Fr^. |
Если исследовать |
зависимость |
не |
lg |
Ф от lg Re, |
||||||
a lg Кр от lg Re, получим семейство кривых при Re |
> 3 0 0 . |
Для |
|||||||||
каждой |
из этих |
кривых величина критерия Фруда |
постоянна |
||||||||
и определяется |
скоростью |
вращения |
мешалки |
[4]. |
|
Поскольку |
|||||
Ф = Kp/Frv, |
то |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кр = Ф Frl' = С Rе* Frl'
и
lg Кр = у lg Fr + lg Ф= I/ lg Fr + lg-(CRex)
Графически зависимость lg Кр от lg Fr при постоянном крите рии Рейнольдса выражается прямой линией с тангенсом угла наклона у. Можно вычертить множество прямых линий, каждой из которых соответствует определенное значение критерия Рей нольдса.
36
Если представить на графике зависимость тангенса угла на клона у от lg Re, получим новую прямую с тангенсом угла наклона, равным —1/р. Эта прямая отсекает на оси ординат отрезок, рав ный а /p при Re = 1.
Таким образом
|
|
i/ = |
(a —lgR e)/p |
(11,11) |
Тогда |
функцию мощности |
можно записать в виде |
|
|
|
|
a ^ K p /F r ^ - ^ 1*0^ 13 |
(Н,12) |
|
Величины а |
и р, найденные Раштоном и Эверетом |
[41, даны |
||
ниже (см. |
табл. |
4). |
|
|
Кривую мощности аппарата определенной конструкции можно использовать для расчета мощностей при различных значениях скорости вращения мешалки, вязкости и плотности жидкостей при неизменной конструкции аппарата.
Пример 1. Рассчитать мощность, потребляемую турбинной мешалкой с шестью прямыми ровными лопатками п диаметром турбины 3 м при враще нии ее с частотой 0,17 с-1 в аппарате диаметром 9 м. Высота расположения турбины над дном аппарата 3 м. У стеиок аппарата установлены 4 отражатель ные перегородки шириной 0,9 м. Высота слоя жидкости в аппарате 9 м, вязкость жидкости 1 Н • с/м2, плотность 960 кг/мэ. Сосуд соответствует стандартной конструкции; кривая мощности для него дана на рис. Н-1.
Определяем величину критерия Рейнольдса: |
|
||
Rе = pND*/и = 960 ' О'17 ’ 32 |
= |
1400 |
|
Из рис. П-1 найден критерий мощности: |
К р = 4,5 |
при Re = 1490. |
|
Рассчитаем мощность: |
|
|
|
Р = K p pjV3Dfr= 4,5 • 960 ■ОД?3 • З5 = |
5200 Вт- 5 ,2 |
кВт |
Для расчета мощности, необходимой для перемешивания в со судах без отражательных перегородок, требуется использование уравнения (11,4), которое учитывает гравитационные силы и, сле довательно, условия образования центральной вихревой воронки.
Пример 2. Рассчитать мощность, потребляемую турбинной |
мешалкой |
с шестью прямыми ровными лопатками и диаметром турбины 0,5 |
м, устано |
вленной по оси аппарата диаметром 1,5 м. Турбина расположепа на высоте 0,5 м от дна и вращается с частотой 1,67 с-1 . Аппарат цилиндрического типа, с плоским дншцем без отражательных перегородок. Высота слоя жидкости
в аппарате |
1,5 м, |
плотность жидкости 950 кг/мэ, |
вязкость 0,2 II • с/м2. |
|||
Кривая мощности |
для |
этой системы приведена |
на |
рис. П-2. |
||
Находим |
величииу |
критерия |
Рейнольдса |
|
|
|
|
Re = |
piVZ>?/|x= |
950 • 1,67 ■0,52 |
2000 |
||
|
|
|
|
0,2 |
|
|
Поскольку Re ]> 300, в системе возникает центральная вихревая во ронка. Чтобы рассчитать потребляемую мощность в системе с центральной вихревой воронкой, нужно использовать уравнение (11,12), которое включает критерий Фруда.
37
Из рис. II-2 найдем величину функции мощности:
Ф= 2
Рассчитаем мощность, потребляемую мешалкой. Подставив выражение для Кр в (11,12), получим:
Ф= (Р /рЛГзD / ( N 2 D x/g)ia~lRRe)/P
Откуда
Р = Ф (рЛгзп») (N*Dr/g)(a- ls Ее)/ р |
(НДЗ> |
Для системы, описанной в этом примере, зиачепия констант а и (3 находим
.из табл. 4(стр. 6S):
а = 1 ; (3 = 40
Для расчета Р по уравнению (11,13) предварительно найдем следующие величины:
ФрЛГЗ£б = 2 .950.1,673.0,53 = 276 Вт
^2Дт/? = ^’697^ ° ’5= 0,144
(a — lgR e)/p = |
1—lg 2000 |
-0,0575 |
|
40 |
|
Подставив эти величины в уравнение (11,13), получим:
Р = 276 - 0,144-0.0575 = 309 Вт 0,31 кВт
В приведенных выше примерах определяли только мощность мешалки. Для компенсации электрических и механических по терь, существующих в любой системе с перемешиванием, требуется дополнительная мощность.
ПРИЧИНЫ СНИЖЕНИЯ МОЩНОСТИ МЕШАЛОК
Снижение мощности из-за гистерезиса. В условиях равновесия мощность, потребляемая мешалкой, зависит от природы переме шиваемой жидкости, конструкции системы и скорости вращения мешалки. Чапман, Урбан и Холланд [3, 5] показали, что при отсутствии равновесия для определенной геометрии системы эта мощность может иметь несколько значений.
Эксперименты по перемешиванию жидкой фазы в цилиндриче ском'аппарате, снабженном четырьмя вертикальными отражатель ными перегородками, установленными у стенок, и турбинной ме шалкой с шестью прямыми ровными лопатками, продемонстри ровали существование явления гистерезиса.
При .перемещении вверх вращающейся турбины, располо женной вблизи дна аппарата, возникали метастабильные осевые линии тока, характерные для перемешивания пропеллерной ме шалкой. Это визуально наблюдали в опытах с суспензией мелких твердых частиц. Когда турбину поднимали выше определенного уровня, осевые линии тока переходили в радиальные.
Затем вращающуюся турбину опускали, при этом радиальные линии тока и затрачиваемая на перемешивание мощность сохраня
38
Рис. П-З. Зависимость мощности от |
|
|
|
|
||||||
высоты расположения турбинной ме |
|
|
|
|
||||||
шалки над дном аппарата (D = |
0,254 ы; |
|
|
|
|
|||||
Dn/D — 1,3; |
Hm/D = 1,0) при |
пере |
т. е. области высот располо |
|||||||
мешивании смазочного |
масла |
(по |
дан |
|||||||
ным Чапмана, |
Урбана, |
Холланда [3]): |
жения турбины, для которой |
|||||||
1 — Re = 236, |
N — 18,7 |
с-1; |
г — Не = |
существует два значения за |
||||||
= 189; N = |
13,3 с -1; |
3 — Re = 1 3 1 , |
N = |
|||||||
|
|
= 10 |
о-1. |
|
|
|
трачиваемой при |
перемеши |
||
|
|
|
|
|
|
|
вании мощности. |
|
|
|
Если |
турбину |
останавливали и |
затем |
запускали |
вновь, |
то, |
||||
независимо от направления, в котором до |
этого вращалась |
тур |
бина, ее работа осуществлялась в соответствии с участками кривых, показанными на рис. П-З сплошной линией. Гистерезис существовал только при непрерывной работе мешалки. Этот
эффект наблюдали при значениях Re от |
20 до 1000 при работе |
с несколькими ньютоновскими маслами. |
Критерий мощности |
при низкой высоте расположения турбины на 15—20% ниже кри терия мощности при стандартной высоте расположения.
Эффект гистерезиса имеет малое практическое значение, так как высоту расположения турбины в аппарате крайне редко изменяют в ходе процесса. Однако турбину часто устанавливают низко, вблизи от дна аппарата. В этом случае следует учитывать
снижение мощности и изменение линий тока |
так, чтобы проек |
тируемое оборудование удовлетворительно |
выполняло работу |
по перемешиванию. Пониженная мощцость |
означает снижение |
|
39 |