книги из ГПНТБ / Коротеев Д.В. Предупреждение характерных аварий и несчастных случаев в строительстве
.pdf' |
Т а б л и ц а 5 |
Наименьшие допустимые расстояния по горизонтали от подошвы откоса выемки до ближайших к ней опор машин для ненасыпного
грунта
|
Расстояние по горизонтали'от подошвы откоса до |
||||
|
|
ближайшей опоры, м, |
для. грунтов |
|
|
Глубина выемки, |
м |
|
|
|
лессо |
|
песчаного |
супесчано |
суглини |
|
|
|
и гравий |
го |
стого |
ГЛ И Н И С Т О Г О |
вого |
|
ного |
|
|
|
сухого |
1 |
2,5 |
1,25 |
1 |
1 |
1 |
2 |
3 |
2,4 |
2 |
1,5 |
2 |
3 |
4 |
3,6 |
3,25 |
1,75 |
2,5 |
4 |
5 |
4,4 |
4 |
3 |
3 |
5 |
6 |
5,3 |
4,75 |
3,5 |
3,5 |
превышает в песчан-ых грунтах 1 м, суглинистых и гли нистых 1,5 м, необходимо устанавливать .крепления. По ■своим конструктивным особенностям крепления бывают распорные, рамные, анкерные, подносные и шпунтовые.
Рис. 7. |
Инвентарные |
крепления |
|||
траншей и котлованов |
|
|
|
||
a — безраопорные; |
б —* шпунтовые; |
в—* |
|||
анкерные; |
г — консольно-распорные |
со |
|||
стальными |
щитами; |
д — распорные |
|||
конструкции ЦНИИОМТП; |
е — коль- |
||||
цевые подвесного |
типа; |
W — объемные |
|||
шар ннрно -винтовы е |
|
|
|
20
|
|
Т а б л и ц а 6 |
Виды крепления траншей с вертикальными' стенками |
||
Грунтовые условия |
Глубина траншеи, м |
Щиты |
Грунты связные |
естественной |
||
влажности |
при |
отсутствии или |
|
при |
незначительном притоке |
||
грунтовых |
в о д |
.........................■ |
|
То ж |
е ........................................ |
|
Грунты песчаные и разные по вышенной влажности . . .
До 3 |
С просветами |
3—5 |
Сплошные |
Независимо от |
» |
глубины |
|
П р и м е ч а н и е. При сильном притоке грунтовых вод и воз можном выносе частиц грунта.применяют шпунтовое ограждение.
На :р®с. 7 показаны различные типы инвентарных 'Креп лений, получивших наибольшее применение в строи тельной практике, а в табл. 6 и 7 указаны условия их применения.
Крепления должны быть рассчитаны на активное давление грунта с учетом дополнительных нагрузок на
Т а б л и ц а 7
Рекомендуемые условия применения различных типов инвентарных
__________________________ креплений_____________
Крепления Характер выемки Условия работы
Безраспорные |
Траншеи |
и |
котлованы |
Механизированные ра- |
||||||
|
|
глубиной до |
4,7 м |
|
боты |
|
|
|
||
Анкерные |
|
То же, |
до |
7,6 м |
|
Продолжительные |
ра |
|||
|
|
|
|
|
|
|
боты на дне выемки |
|||
Шпунтовые |
|
То же, |
до |
4,7 м |
|
Большой дебет |
грун |
|||
|
|
|
|
|
|
|
товых вод |
|
|
|
Консольно-распор- |
Траншеи |
глубиной |
до |
Рассредоточенные |
|
|||||
ные со стальными 7,6 м, шириной до 5,1 м |
объемы работ в пере- |
|||||||||
щитами |
|
|
|
|
|
|
увлажненных грунтах |
|||
Распорные |
конст- |
Траншеи |
глубиной |
до |
Малые рассредоточен- |
|||||
рукции |
|
4 м, шириной 0,8—1,9 м |
ные объемы |
работы |
||||||
ЦНИИОМТП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кольцевые |
подвес- |
Котлованы |
|
диаметром |
Устройство |
колодцев, |
||||
ного типа |
|
3—7,5 |
м, |
глубиной |
до |
камер и ремонтные ра- |
||||
|
|
8 м |
|
|
|
|
боты на больших глу |
|||
|
|
|
|
|
|
|
бинах |
|
|
|
Объемно-шарнирно- |
Траншем |
глубиной |
до |
Отрывка траншей по- |
||||||
винтовые |
|
4,5 м, |
шириной 2,2—4,8 «м точным методом |
у |
у |
21
призму -обрушения. Расчет активного давления в песча ных грунтах, ще силы сцепления между частицами не значительны, можно производить по формуле
Ет = Н у & ( 4 5 ° ( 1 )
В -связных грунтах, ще одновременно действуют по поверхности скольжения силы трения и силы -сцепления, расчет активного давления выполняют по формуле
£акт = я у tg» (45° - Xj_ 2 С tg (45° - |
j, (2) |
-где Еакт— активное давление грунта в тс/м2; Н — высота -стенки в м;
Ф — угол внутреннего трения -грунта в град; С — сила сцепления в связан ом -грунте в тс/м2
Рассчитывая крепления в связных грунтах, следует иметь в виду, что при рытье котлованов и траншей -грунт на поверхности разрыхляется и теряет связность, а зна чение сил оцепления в'этом случае снижается, поэтому вторую половину правой части формулы (-2) в некоторых случаях можноне учитывать.
Для крепления -стенок котлованов и траншей приме няют различные конструкции, разработанные строитель ными организациями и институтами. В -большинстве слу чаев крепления я их элементы (стойки, распорки) при нимаются без предварительного -расчета.
Как показывают материалы расследования обруше ния отдельных -креплений, главная причина таких обру шений— это не обоснованное расчетом применение креплений или использование -пиломатериала, -бывшего в употреблении.
Ниже в качестве примера приводится расчет трубча того крепления для траншей при работе в -п-еоках.
В расчет приняты следующие данные: у = 1800- кгс/мъ; Я — глу бина, на которой определяется давление, м\ ф — угол естественного откоса для влажного песка, равный 25°.
Расчет крепления выполняется с учетом последовательности монтажа креплений, т. е. глубина установки нижней распорки мо жет совпадать с уровнем, где действует равнодействующая полного давления, которое может быть определено по формуле:
£ = 0,5 у Я2 fga ^45° — - y j = 0,5-1800 Я2 fg2 ^45° — - у
= 0,5-1800-0,42Я2 = 378Я2; £ = 378 Я2 к г с /м .
2 2 -
Составляем расчетную |
таблицу усилий в креплениях траншей |
|||
на полосу шириной 1 м в зависимости от глубины выемки. |
||||
„ Заглубление слоя грунта |
Н* |
Давление грунта Я, кгс/м* |
||
Н, м |
||||
© |
|
|
||
1 |
1 |
378-12 = 378 |
||
2 |
4 |
378-4 |
= 1512 |
|
3 |
9 |
378-9 |
= 3402 |
Определяем |
усилия в распорках (расстояние между стойками |
||||||
крепления принимаем 1,7 м): |
|
|
|
||||
на глубине |
1 |
|
м . |
. |
. . . . . . . |
378 -1,7=642 |
кгс |
|
2 |
м . . |
' . ............................. |
1512-1,7=2570 |
кгс |
||
|
3 |
|
м |
...................................... |
3402-1,7=5783 |
кгс |
|
Рассчитываем |
на прочность распорки при |
центральном сжатии |
|||||
|
|
|
|
N ^ m R F Hr, |
|
(3) |
|
где N — расчетная сила в кгс; |
|
|
|
||||
т — коэффициент условий работы, равный—1; |
|
||||||
R — расчетное |
сопротивление металла трубы в кгс/см2; |
|
|||||
/"нт — площадь |
поперечного сечения трубы |
(нетто) в см2. |
|
||||
Принимаем трубу с наружным диаметром £>=51 мм и внутрен |
|||||||
ним диаметром |
=40 мм: |
|
|
|
|
||
л |
(D2— d2) |
|
(5,12 — 42) 3,14 |
= 7,86 см2. |
|
||
F6p = |
|
|
I |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определяем площадь поперечного сечения трубы с учетом труб |
|||||||
ной метрической резьбы: |
|
|
|
|
|||
Л (D2 — d2cv) |
_ |
(5 ,12 — 4,42) 3,14 |
|
||||
^Нт = |
|
|
|
|
|
= 5,22 см2; |
|
N = 5783 < 1-2100-5,22 = 10962 кгс.
Проверяем трубу на |
устойчивость при |
центральном сжатии: |
|
N^mq>iRF6p; |
(4) |
N = 5783^ |
0,8- 0,65 • 2100 •7,86= |
8474 кгс, |
где т= 0,8 — коэффициент условий работы; Фі — коэффициент устойчивости.
Коэффициент фі определяется из условия
г
где 10— свободная длина распорки в см. d+ D 4+5,1
r=0,35doP; dCp = |
=4,55 |
см; X=0,35-4,55= 1,59; |
2 |
150 |
|
|
■0,65. |
|
|
=94,3; фі |
|
|
1,59 |
|
Принимаем все распорки одного диаметра из трубы dtt = 51 мм, dBH = 40 мм.
23
1. Обеспечение устойчивости откосов путем осушения водонасыщенных грунтов. Для предупреждения ополза ния откосов под воздействием грунтовых или поверхно стных вод возникает необходимость в специальных мероприятиях по водоотливу и водопонижению.
Открытый водоотлив можно применять в водоносных устойчивых породах (трещиноватые известняки, мерге ли) или неустойчивых, «о хорошо' отдающих воду грун тах (крупнозернистые пески и др.). Применение откры того водоотлива без учета свойств црунтов и их водонасыщенности может повлечь вынос вместе с водой мел ких частиц, что приводит к оползанию откосов котлова нов и траншей.
Для открытого водоотлива можно применить диафрагмовые, поршневые и наиболее удобные самовсасы вающие центробежные насосы, которые требуют залива корпуса.водой лишь при первом их пуске, а при после дующих пусках самовсасыівание воды происходит без повторной заливки.
Открытый водоотлив применяется обычно для борь бы с небольшим притоком воды, в остальных случаях целесообразно применять искусственное водопонижѳние.
При водоіпонижении в условиях водоносного горизон та, состоящего из нескольких слоев с различными коэф фициентами фильтрации, при расчете необходимо вод ный горизонт привести к однородной среде, вводя средне взвешенное или расчетное значение коэффициента филь
трации, который |
определяется |
по |
следующей формуле: |
||
|
/Сер = |
Кі пгх+ К2ГП2+ |
• |
. ,+Кптп |
(5) |
|
--------- ;-----:---------:---------- - |
||||
|
|
гПі-\-т2+ . . .+от„ |
|
||
где КU К2, |
К п —'коэффициенты фильтрации |
отдель |
|||
ти т2, |
|
ных слоев; |
отдельных водоносных |
||
тп — мощности |
|||||
|
|
слоев. |
|
|
|
Формула (5) справедлива, когда фильтрация проис
ходит параллельно слоям. |
направлен по нормали |
к |
|
Бели поток фильтрации |
|||
'Слоям, то коэффициент фильтрации |
определяется |
по |
|
формуле |
|
|
. |
т-і + т2+ . . . + тп |
|||
----- 5S--------------- S— ■ |
<6> |
||
/(, + К, |
+ • • ' + |
к . |
|
24
При 'Отсутствии данных иженерно-геологических
изысканий значение коэффициента фильтрации можно принимать по табл. 8.
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 8 |
|
Значение |
коэффициента фильтрации для различных грунтов |
|||||
|
|
Грунт |
Значение коэффициента фильт |
|||
|
|
|
рации, Mjcijr |
|||
Галечник чисты й.............................. |
|
Более 200 |
|
|||
Гравий |
чисты й................................... |
|
100—200 |
|
||
То же, с песк ом .................................. |
|
75—150 |
|
|||
Песок |
м елк и й ................................... |
|
2—10 |
|
||
То же, |
средней крупности . . . . |
10—25 |
|
|||
То же, крупный.................................. |
|
25—75 |
|
|||
То же, |
мелкозернистый глинистый . |
1—2 |
|
|||
С упесок................................... |
|
...... . . |
0,2—0,7 |
|
||
Суглинок........................... |
|
0,005—0,4 |
|
|||
Глины |
.................................................... |
|
|
Менее |
0,005 |
|
Выбор |
метода |
водопоіннж'ения |
находится в |
прямой |
||
зависимости .от глубины заложения |
сооружения, мощ |
|||||
ности водойооного слоя, физико-механических |
свойств |
|||||
грунтов, |
глубины |
залегания іводоупора |
и требуемой |
величины понижения уровня .грунтовых вод.
В табл. 9 приведены методы водопонижѳния в зави
симости от характера'трунто© |
и требуемой |
величины |
|||
снижения уровня грунтовых -вод. |
|
|
|
||
При назначении 'способа |
понижения уровня грунто |
||||
вых вод |
важным фактором |
является |
предварительная |
||
проверка |
устойчивости водоупорного |
слоя выемки от |
|||
действия |
напора нижележащего' |
водоносного |
горизонта |
||
воды. При этом должно соблюдаться условие |
|
||||
|
Уо H < y h , |
|
(7) |
где Я —напор воды в ж (от подошвы проверяемого водо упорного слоя);
h —расстояние от дна котлована до подошвы про веряемого1слоя в ж;
уо— плотность воды в т/ж3; у —плотность грунта в т/ж3.
Радиус влияния водопонизительных установок можно
определить по следующим |
эмпирическим |
формулам: |
Я = 25 1/Я Я ф , |
или |
(8) |
25
СО «
§ . §
Т а б л и ц а 9
Способы водопонижения в зависимости от глубины разрабатываемых выемок
Вид грунта
2 |
ш |
- |
суглинок, |
супесок, иловатые |
мелкий, |
средний, |
крупный н граве- |
|||||||||
£ |
з |
X |
листый песок, гра- |
|||||||||||||
« Й |
|
S |
|
|
грунты |
|
крупнозернистый |
внй, |
галечник с |
|||||||
|
|
о |
|
|
|
|
песок |
|
песчаным заполни |
|||||||
гч « as |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
U |
О. Я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
телем |
|
|||
До' 5 |
Вакуумное |
водопониже- |
Установки с лег |
Установки |
с |
|||||||||||
|
|
|
мие, |
электроосушение |
кими иглофильт |
легкими |
игло |
|||||||||
|
|
|
(одноярусные |
установки |
рами |
(одноярус |
фильтрами, |
от |
||||||||
|
|
|
с легкими |
иглофильтра ные) |
|
|
|
крытый |
водоот |
|||||||
|
|
|
ми) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лив, откачка во |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ды из |
колодцев |
||
5—10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
насосами |
|
||||
Вакуумное |
водопонижеУстановки |
с лег |
Откачка воды |
|||||||||||||
|
|
|
ние, электроосматическое |
кими^ иглофильтра |
из скважин глу |
|||||||||||
|
|
|
осушение |
(ярусные |
уста ми (ярусные), уста |
бинными 'насо |
||||||||||
|
|
|
новки |
с |
легкими |
игло |
новки |
с |
эжектор |
сами с подвод |
||||||
|
|
|
фильтрами, |
установки с |
ными иглофильтра |
ными |
электро |
|||||||||
|
|
|
эжекторными |
иглофильт ми |
|
|
|
двигателями |
||||||||
|
|
|
рами) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12—20 То же |
|
|
|
|
|
Установки с эжек |
То же |
|
• |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
торными |
игло |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фильтрами |
|
|
|
|
|
где S —понижение уровня грунтовых вод в м\
Н — МОЩНОСТЬ ВОДОНОСНОГО СЛОЯ В М \
t —время работы водопанизителвной установки в сутках;
[X—коэффициент водоотдачи грунта, значения кото рого составляют: для супеси 0,1—0,16; для пеока: мелкозернистого 0,1—0,15, мелкозернистого и гли
нистого 0,15—0,2, средиезернистого 0,2—0,25, крупнозер нистого 0,25—0,35.
Если котлован или траншея имеют форму вытянутого прямоугольника, то приведенный радиус водононизительной установки можно определить по формуле Н. К. Ги-
ріИНОКОГО'
R = 0,25 у, (L + В), |
(9) . |
ще L и В —длина и ширина прямоугольника;
26
и |
коэффициент, зависящий от отношения L |
||||||
|
'значения которого приведены «иже. |
В ’ |
|||||
|
|
||||||
В |
0,05 |
0,1 |
0,2 _0,3 |
0,4 0,5 |
0,6 |
и более |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7) . . . |
1,05 |
1,08 |
1,12 |
1,144 |
I.16JI.174 |
|
1,18 |
При |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— < 1 0 |
R = 0,25 L. |
|
|
||
|
|
В |
|
|
|
|
|
Для выемок, близких к кругу, радиус влияния водопонизительной установки можноопределить по формуле
і / F
Г Л А В А III
П Р Е Д У П Р Е Ж Д Е Н И Е А В А Р И Й И Н Е С Ч А С Т Н Ы Х С Л У Ч А Е В П Р И Р А З Р А Б О Т К Е
М Е Р З Л Ы Х Г Р У Н Т О В И С Т Р О И Т Е Л Ь С Т В Е В У С Л О В И Я Х В Е Ч Н О Й М Е Р З Л О Т Ы
1. СПЕЦИФИКА РАЗРАБОТКИ МЕРЗЛЫХ ГРУНТОВ
Значительная территория Советского Союза находит ся в зоне вечной мерзлоты и еще большая ее часть ха рактеризуется суровыми и продолжительными зимами, обусловливающими сезонное промерзание грунтов на значительную глубину. При замерзании грунтов суще ственно меняются их физические свойства. Учет этих изменений необходим при выборе методов и оборудова ния для разработки ір унтов в зимнее время.
При замерзании грунтов значительно повышается прочность их на сжатие, сдвиг и другие виды деформа ции. В табл. 10 приведена усредненная механичеокая прочность мерзлого грунта.
Из приведенных цифр видно, что сопротивление на растяжение составляет 7з сопротивления тіа сжатие. Поэтому наиболее эффективным способом разрушения мерзлых грунтов является разработка их скалыванием, а не раздавливанием (резанием). В то же время эффек тивность этого способа резко снижается при повышенич температуры разрабатываемого грунта. Когда грунты приобретают пластично-мерзлые свойства, их механиче ская прочность резко падает. Следует учитывать, что разрыхленный при отрицательных температурах, но не убранный мерзлый грунт при последующих колебаниях температуры обладает способностью .повторно'смерзать ся. Явление повторного смерзания чаще »сего 'бывает при температурах, близких к нулю, и, наоборот, при очень низких температурах от (—іЗО до —40°С) оно практиче ски не наблюдается. Время начала замерзания грунта в зависимости от температуры наружного воздуха приве
дено ниже. |
• |
|
|
|
|
|
Температура |
наружного |
воздуха |
в |
|
|
|
град |
................................ |
—5 —10 —20 —30 |
||||
Начало замерзания грунта |
в мин |
90 |
60 |
40 |
20 |
I 28
Т а б л и ц а 10
Механическая прочность некоторых мерзлых грунтов
• при температуре —10°С
Временное сопротивление мерзлого грунта
Грунты |
|
в кг(смг |
|
|
|
на мгновенную |
|
|
на сжатие |
|
|
|
на растяжение динамическую |
||
|
|
|
нагрузку |
Суглинки .............................. |
35—50 |
10—15 |
85 |
С у п е с о к .............................. |
55—80 |
15—25 |
ПО |
П е с о к .................................... |
90—120 |
30—40 |
150 |
Ежегодно в строительстве около 10% всех несчаст ных случаев приходится на работы, 'производимые при
разработке |
мерзлых грунтов различными |
способами. |
|
В табл. 11 |
приведены показатели |
травматизма при |
|
подготовке различными 'способами |
мерзлых |
грунтов к |
|
разработке. |
|
|
|
Данные табл. 11 свидетельствуют о том, что уровень травматизма при оттаивании грунта и рыхлении взры вом еще высок, а поэтому очень важными являются ре комендации по устранению причин такого травматизма.
Фактические и планируемые объемы разработки мерзлых грунтов в нашей стране возрастают, а поэтому разработка грунта в зимнее время выдвигает ряд науч ных и производственных задач, в том числе по улучше нию условий труда и предупреждению травматизма на земляных работах. Вместе с этим анализ действующих норм (ЕНиР 2-1 и ВНиР В-46) показывает, что для ус ловий сезонно промерзающих .грунтов трудоемкость раз работки мерзлого грунта по сравнению с талым повы шается в среднем в 3 раза, а с учетом дополнительных факторов (повышение износа экскаваторов, затраты тру да на расчистку рабочих мест от снега, снижение произво дительности труда за счет зимних условий) стоимость разработки повышается в 4—5 раз.
Из данных табл. 11 видно, что разработку мерзлых грунтов в ряде случаев осуществляют без учета эконо мических показателей, что ведет к удорожанию стоимо сти строительных работ. Еще велик удельный вес разра ботки грунта с помощью клин-молота и других машин с рабочими органами ударного действия. В отдельных трестах страны объем разработки мерзлого грунта с помощью клин-молотов превышает 90%■
29