книги из ГПНТБ / Арховский В.Ф. Основы автоматического регулирования учеб. пособие
.pdfСтепень колебательности характеризуется |
котангенсом угла |
||
наклона прямой, проведенной через |
начало 'координат и через |
||
корень, как это показано на рис. |
6.7, |
a, v=tgcpB = co/a. Для |
|
определения степени устойчивости |
и |
степени |
колебательности |
системы, описываемой уравнением второго порядка, можно вос пользоваться диаграммой ДПП-1-2 (см. рис. 6.4). Степень коле бательности представлена коэффициентом затухания и програду ирована от 1 до 0 в зоне переходного процесса с колебательноапериодической формой устойчивых систем и от 0 до —оо в зо не апериодическо-колебательной формы неустойчивых систем.
' Аналогичным образом на диаграмме ДПП-3 (см. рис. 6.5) от ложены значения коэффициента затухания устойчивых систем
(от 0 до 1).
Общим, но более сложным методом определения степени ус тойчивости и степени колебательности является метод D-разбие-
ния для двух параметров, |
рассмотренный в разд. 5.4.3. |
Приве |
||
дем методику определения, |
состоящую |
из четырех |
этапов. На |
|
первом этапе определяется |
граница |
устойчивости |
в |
функции |
двух параметров. На втором этапе определяется область задан ной степени устойчивости. Используем ту же процедуру вычис лений, но з заменяем на —ау+/со, где ау есть заданная степень устойчивости. На третьем этапе определяем область с заданным
коэффициентом затухания. Опять повторяем |
те же операции, |
||
только s заменяем —г|со+/со, где ц—заданная |
степень затуха |
||
ния, |
т. е. обратная величина степени |
колебательности — v. На |
|
рис. |
6.7, б приведены эти зависимости, |
где а—граница устойчи |
вости; б—граница области с заданной степенью устойчивости, а в—с заданной степенью затухания. Рассматривая рисунок, мож
но выделить пять областей: /—область неустойчивой |
системы; |
||
II—область устойчивой системы, |
но с не заданными |
|
степенью |
устойчивости и коэффициентом |
затухания; III—область с за |
||
данной степенью устойчивости, но с недостаточным |
|
коэффици |
|
ентом затухания; IV—область с заданным коэффициентом зату |
|||
хания, но с недостаточной степенью устойчивости |
и, наконец, |
||
V—область, в которой удовлетворяются оба условия. В некото |
|||
рых случаях область III или IV может отсутствовать, |
что не про |
||
тиворечит условиям метода D-разбиення. |
|
|
|
6.5. ЗАПАСЫ ОСНОВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕН СИСТЕМЫ |
|
||
При проектировании САР необходимо определять |
и оцени |
вать запасы устойчивости, колебательности и т. д. Оценка запаса может проводиться в абсолютном и относительном виде. В абсо лютной форме запас показателя Пя , например, устойчивости вы ражается в виде разности показателей разработанной или ис
следуемой системы rii и границей |
заданной устойчивости Я зад: |
АПЯ= Я х |
Я 3ад. |
140
Абсолютное значение запаса указывает, насколько далек показа тель исследуемой системы от границы допустимого значения. Относительная форма показателя выражается в виде отношения разности показателя исследуемой системы П* и заданной /7зад к показателю заданной б£2Я = (Язад—Я {)/Язад. Относительная форма показателя часто выражается в процентах:
*®л {% )= [(Яаад- Я д)/Ямд] 100%.
Относительное значение запаса указывает, во сколько раз пока затель исследуемой системы «лучше» заданного показателя.
6.5.1. Запасы устойчивости по амплитуде и фазе
Оценку основного показателя качества — устойчивости мож но легко проводить по амплитудно-фазовой характеристике ра зомкнутой системы. На рис. 6.8, а приведены АФЧХ двух разомк нутых устойчивых систем. Выше (см. разд. 5.3.3) было определе-
Р и с . |
6 . 8 . |
О п р е д е л е н и е и в ы б о р з а п а с о в |
у с т о й ч и в о с т и с и с т е м п о |
|||||
|
|
|
м о д у л ю |
и ф а з е : |
|
|
|
|
а— о п р е д е л е н и е з а п а с о в |
у с т о й ч и в о с т и |
д в у х |
с и с т е м р е г у л и р о в а |
|||||
н и я ; |
б— к о п р е д е л е н и ю |
п а р а м е т р о в с и с т е м ы |
п о з а д а н н ы м |
з н а |
||||
ч е н и я м |
з а п а с о в у с т о й ч и в о с т и |
п о м о д у л ю |
( ) |
и ф а з е |
( ф ) |
но, что система будет устойчивой в замкнутом состоянии, если годограф АФЧХ разомкнутой системы не охватывает точку Re= = — 1; lm = 0. И, следовательно, чем дальше от этой точки про ходит годограф, тем система будет обладать большей степенью устойчивости.
Запасом устойчивости САР по модулю (по амплитуде) назы вают расстояние q (см. рис. 6.8, а) от точки годографа, при пе-
141
ресечешш оси абсцисс, до точки (Re = — 1; lm = 0) — границы ус тойчивости.
|
П р и м е р 6 . 3 . |
О п р е д е л и т ь |
з а п а с у с т о й ч и в о с т и |
п о |
м о д у л ю |
д л я |
д в у х с и с т е м , |
||||||||
г о д о г р а ф ы |
к о т о р ы х и з о б р а ж е н ы н а |
р и с . |
6 . 8 , |
а. Д л я |
с и с т е м ы |
И ' Л ( / с о ) |
а б с о л ю т |
||||||||
н ы й з а п а с |
у с т о й ч и в о с т и A Q = 1 — 0 , 5 4 = 0 , 4 6 . |
а д л я |
с и с т е м ы |
l l A ( j c o ) |
б у д е т |
р а |
|||||||||
в е н |
A Q = 1 — 0 , 8 . |
В |
п е р в о м |
с л у ч а е |
з а п а с |
б о л ь ш е , |
ч е м в о |
в т о р о м . |
|
Е с л и |
п е р |
||||
в а я |
с и с т е м а — и с с л е д у е м а я |
1 Г Л ( / с о ) = |
W v ( Д о ) , а |
в т о р а я — |
з а д а н н а я |
U % ( / c o ) = |
|||||||||
= |
l E ' r p ( / с о ) , |
т о |
м о ж н о о ц е н и т ь з а п а с у с т о й ч и в о с т и , |
о т н е с е н н ы й |
к з а д а н н о м у |
||||||||||
6 0 = 1 0 0 ( 0 , 8 — 0 , 5 4 ) / 0 , 8 = 3 2 , 5 % . Т а к и м |
о б р а з о м , з а п а с у с т о й ч и в о с т и |
и с с л е д у е м о й |
|||||||||||||
с и с т е м ы н а 4 0 % |
в ы ш е з а д а н н о й с и с т е м ы . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Системы оцениваются и запасом устойчивости по фазе. Для этого достаточно единичным радиусом (/‘=1) провести дугу, пе ресекающую годограф в точке N (см. рис. 6.8, а), штриховая ду га). Угол ф, заключенный между осью абсцисс и прямой, связы вающей начало координат с точкой пересечения N, и будет ха рактеризовать запас устойчивости по фазе.
П р и м е р |
6 . 4 . |
О п р е д е л и т ь з а п а с у с т о й ч и в о с т и п о ф а з е д л я |
|
д в у х с и с т е м |
и з |
|||||
п р и м е р а 6 . 3 . |
Д л я |
с и с т е м |
1F i ( / c o ) и \ 1 % ( / с о ) |
а б с о л ю т н ы е з а п а с ы |
у с т о й ч и в о с т и |
|||||
б у д у т р а в н ы |
8 0 и 4 0 ° с о о т в е т с т в е н н о , |
а |
о т н о с и т е л ь н ы й |
з а п а с |
у с т о й ч и в о с т и |
|||||
( п е р в о й с и с т е м ы |
п о о т н о ш е н и ю к о в т о р о й ) |
|
б у д е т р а в е н |
6 Q = |
1 0 0 ( 8 0 — 4 0 ) / 4 0 = |
= 100%.
6.5.2. Запас системы по степени колебательности
Система регулирования характеризуется степенью колеба тельности или коэффициентом затухания. Завышенное значение коэффициента затухания нежелательно и приводит, например, к ухудшению динамических свойств системы, а заниженное — к ухудшению других качественных показателей (см. разд. 6.1). Оп ределение запасов колебательности для систем второго и треть его порядков возможно с помощью диаграмм переходных про цессов, приведенных в разд. 6.1.2 (пп. 1 и 2) на рис. 6.5 (для третьего порядка) и 6.6 (для второго порядка). На этих рисун ках приведены значения коэффициентов затухания у, по которым определяются запасы колебательности (или затухания).
П р и м е р |
6 . 5 . |
С и с т е м а |
р е г у л и р о в а н и я |
о п и с ы в а е т с я у р а в н е н и е м |
в т о р о г о |
п о |
|||||||||||||
р я д к а . |
Р а с ч е т н а я |
с и с т е м а |
и м е е т |
с л е д у ю щ и е |
д а н н ы е : |
Г ] = 2 |
с 1, Г 2 = 1 , 2 |
с 2 . |
|||||||||||
С и с т е м а |
п о л у ч и л а с ь |
с о |
с л е д у ю щ и м и |
д а н н ы м и : |
? i = l , 5 |
с 1 , |
|
7 2 = 0 , 7 5 |
с 2 . |
О п |
|||||||||
р е д е л и т ь |
с т е п е н ь |
и з а п а с |
п о |
к о л е б а т е л ь н о с т и . Д л я |
з а д а н н о й |
с и с т е м ы |
в т о р о г о |
||||||||||||
п о р я д к а |
( с м . |
р и с . 6 , 6 ) |
( п о с л е м а с ш т а б и р о в а н и я |
Г 1 п = 1 ; |
7 , п = |
0 , 6 0 ) |
|
п о л у ч а е м |
|||||||||||
Y i = 0 , 9 9 5 , а д л я |
в т о р о й |
с и с т е м ы |
( 7 2 п = |
0 , 5 ; 7 i n = l ) |
и м е е м |
у г = |
0 , 9 |
9 8 . |
О т н о с и |
||||||||||
т е л ь н о е |
з н а ч е н и е |
з а п а с а |
и з г о т о в л е н н о й |
с и с т е м ы |
|
6 Q = 1 0 0 % ( 0 , 9 9 8 — |
—0 , 9 9 5 ) / 0 , 9 9 5 ^ 0 , 3 % .
6.6.УЛУЧШЕНИЕ КАЧЕСТВА ПРОЦЕССОВ СИСТЕМ АВТОМАТИЧЕСКОГО РЕГУЛИРОВАНИЯ
Рассмотренные в предыдущих разделах методы анализа и улучшения качества САР относились к элементам, так как улуч шение характеристик САР осуществлялось путем оптимального выбора значений отдельных параметров и элементов системы.
142
Улучшение качества САР возможно путем определенного соче тания основных и вспомогательных блоков САР. Такие методы называются структурными, так как улучшение качества САР реализуется использованием новых структур.
6.6.1. Структурные методы улучшения качества
Качество системы регулирования может быть улучшено при менением блока или блоков САР различных типов. Базовый блок САР, реализующий основную операцию регулирования, на зывается основным, а блок, улучшающий качество базового бло ка, — вспомогательным.
Общая передаточная функция системы, состоящая из основ ного блока и вспомогательного, определяется выражениями пос ледовательного (3.32), параллельного (3.33) и последовательнопараллельного (3.34) соединения звеньев САР, приведенными в разд. 3.6.7.
Последовательно-параллельное включение образует обратную связь с выхода основного блока на его вход через вспомогатель ный блок.
Обратная связь может быть отрицательной (ООС) и положи тельной (ПОС). Так, если знак входного сигнала совпадает со знаком сигнала обратной связи и оба сигнала суммируются, об ратная связь будет положительной, если они не совпадают, то сигналы на входе вычитаются — обратная связь будет отрица тельной. Обратные связи по полноте передачи сигнала различа ют на глубокие (ГлОС), когда осуществляется полная передача сигнала, равная единице [см. формулу (3.57)], и неполные (НпОС) с коэффициентом передачи № ($)<; 1.
Наиболее часто в последовательном соединении с основным блоком включают пропорциональное, апериодическое или интег рирующее звено. В параллельных структурах используют обыч но пропорциональное, дифференцирующее или интегро-диффе- ренцирующее звено. В параллельно-последовательных структу рах коррекции, так будем называть структурные методы улуч шения качества САР, в цепь обратной связи (отрицательной или положительной) включается обычно пропорциональное, дифференциальное или апериодическое звено.
6.6.2. Уменьшение статической ошибки
Основным показателем качества САР является величина ста тической ошибки, и чем она меньше, тем точнее САР. Рассмот рим три метода уменьшения статической ошибки передачи сиг нала на примере простой системы (рис. 6.9, а), состоящей из пропорционального звена, которое должно характеризоваться коэффициентом передачи W { s ) = k c. Однако такому звену (без дополнительных блоков и обратной связи) свойствен ряд факто
ров, которые не позволяют получить стабильный коэффициент передачи. К этим факторам относятся изменение параметров пропорционального звена от колебаний температуры окружаю щей среды, радиоактивного излучения, вибрации, старения во времени параметров элементов системы, от замены отдельных элементов системы и т. д.
г)
Р и с . |
6 . 9 . |
К |
в о п р о с у у м е н ь ш е н и я с т а т и ч е с к о й о ш и б к и |
С А Р : |
||||
а— и с х о д н а я |
с х е м а ; б— с |
д о п о л н и т е л ь н ы м |
п р о п о р ц и о н а л ь н ы м |
|||||
з в е н о м ; |
в— с д о п о л н и т е л ь н ы м и |
и н т е г р и р у ю щ и м |
и п р о п о р ц и |
|||||
о н а л ь н ы м |
з в е н ь я м и ; г— с в н у т р е н н е й п о л о ж и т е л ь н о й |
о б р а т н о й |
св я з ь ю
1.Прямой метод уменьшения статической ошибки связан с увеличением коэффициента усиления основного блока и охватом его обратной отрицательной связью пассивным пропорциональ ным звеном с коэффициентом передачи меньше единицы 1//гс (см. рис. 6.9, б). Коэффициент передачи всей системы будет ра
вен ^ (s) |
|
(\+k\/kc) . При ki^>kc, k jk x -Cl |
W(s) = k c. Общий |
|||||||||
коэффициент передачи системы kc будет тем точнее |
и стабиль |
|||||||||||
нее, чем лучше удовлетворяется условие ki^$>kc. |
|
|
|
|
|
|||||||
П р и м е р 6 . 6 . |
О п р е д е л и т ь к о э ф ф и ц и е н т п е р е д а ч и с и с т е м ы , |
п р и в е д е н н о й н а |
||||||||||
р и с . 6 . 9 , 6 , п р и с л е д у ю щ и х д а н н ы х : |
& с = 5 , |
a |
f t i = 9 0 - b l l 0 , |
т . |
е . |
н е с т а б и л ь н о с т ь |
||||||
f e i р а в н а 1 0 % . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К о э ф ф и ц и е н т |
п е р е д а ч и |
T 1 7 ( s ) |
р а в е н |
|
( 9 0 4 - 1 1 0 ) / [ 1 + |
( 9 0 ч - 1 1 0 ) Х 0 , 2 ] = |
||||||
= 4 , 7 4 4 - 4 , 7 8 , т . |
е . W ( s ) = 5 с п о г р е ш н о с т ь ю |
|
в 4 , 4 4 - 5 , 2 % |
|
и н е с т а б и л ь н о с т ь ю |
|||||||
0,8% . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е р 6 . 7 . |
О п р е д е л и т ь к о э ф ф и ц и е н т п е р е д а ч и д л я т о й ж е с и с т е м ы , п р и |
|||||||||||
в е д е н н о й в п р и м е р е 6 . 6 , т о л ь к о |
с у в е л и ч е н н ы м з н а ч е н и е м |
k\ в |
1 0 |
р а з д о |
k i — |
|||||||
= 9 0 0 4 - 1 1 0 0 с |
т о й ж е с т а б и л ь н о с т ь ю |
в 1 0 % , |
С р а в н и т ь р е з у л ь т а т ы |
д в у х |
п р и |
|||||||
м е р о в . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П о л у ч и м |
W , ( s ; = ( 9 0 0 = 1 1 0 0 ) / [ H - ( 9 0 0 4 - 1 1 0 0 ) / 5 ] = 4 , 9 7 1 2 4 - 4 , 9 7 7 , |
т . |
е . |
с т а т и |
||||||||
ч е с к а я о ш и б к а у м е н ь ш и л а с ь д о |
0 , 4 6 4 - 0 , 5 6 % |
и н е с т а б и л ь н о с т ь у м е н ь ш и л а с ь д о |
0,1% .
144
Следовательио, прямой метод уменьшения статической ошиб ки связан с увеличением коэффициента усиления основного про порционального звена и охвата его вторым пропорциональным звеном. Однако большое увеличение коэффициента усиления зве на сопряжено с техническими трудностями. Кроме того, в боль шом ряде реальных звеньев увеличение коэффициента усиления приводит к уменьшению быстродействия, т. е. к ухудшению ди намических свойств САР.
2. Косвенный метод уменьшения статической ошибки САР основывается на структуре, в которой статическая ошибка умень шается со временем. Чем больше времени выделяется для уста новления выходного значения, тем точнее собственно выходное значение звена и, следовательно, тем меньше статическая ошиб ка. В табл. 3.4 были рассмотрены виды основных звеньев и их переходные функции. Во всех звеньях, кроме интегрирующего и дифференцирующего, коэффициент передачи указывал на отно шение установившегося выходного значения к входному 1г =
— Хвых/Хвх при t-*-оо. Для интегрирующего звена коэффициент 1/Тш указывает на крутизну изменения входного сигнала, поэто му он эквивалентен постоянной времени 1/Тши а отношение
беспрерывно растет. Это обусловлено присутствием опера
тора s, который обозначает |
операцию |
дифференцирования и |
|
интегрирования во времени |
|
|
|
|
О |
|
|
Следовательно, оператор s и время t связаны обратной |
зави |
||
симостью и чисто условно |
можно обозначить это равенством |
||
s = l/A t . Используем эту особенность |
интегрирующего |
звена, |
проведем анализ структуры, приведенной на рис. 6.9, в, содержа щей два пропорциональных звена с коэффициентами передачи /г, и 1//гс и одно интегрирующее с постоянной 'времени Г,ш (или коэффициентом ко). Передаточная функция такой системы будет выглядеть следующим образом:
W ( s ) ^ ( k lIT0s )/[\ + (k JT 0s)/k c).
После приведения, и используя условное равенство, получим
W {s ) = k c/[\ + Tokc/ k M -
Общий коэффициент передачи системы k a будет тем точнее, чем больше неравенство Tckc/k\/±.t<^l. Из предыдущего анализа бы ло выведено, что И, следовательно, усиление этого усло вия связано с выполнением еще одного условия To<.At.
Пример 6 . 8 . О |
п р е д е л и т ь |
к о э ф |
ф и ц и е н т |
п е р е д а ч и д л я |
с и с т е м ы , п р и в е д е н н о й |
|||
и а р и с . |
6.9, в, п р и |
A t = T 0 |
и , |
к а к |
в п р е д ы |
д у щ |
е м п р и м е р е |
k c — 5, й] = 90. Ре |
з у л ь т а т ы |
с р а в н и т ь с п р я м ы |
м |
м е т о д о м ( с м . |
п . |
1 ) . |
|
6 |
3990 |
145 |
|
l l 7 ( s ) = 5 / f l + |
( 5 / 9 0 ) ] = 4 , 7 4 |
и п о г р е ш н о с т ь |
|
п е р е д а ч и |
р а в н а |
5 , 2 % , |
т . |
е . |
п р и |
||||||||||||||
Д / = |
То и м е е м т о т ж е р е з у л ь т а т , |
ч т о п п р и п р я м о м |
м е т о д е . |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
С у в е л и ч е н и е м |
о т н о ш е н и я |
Д / / Г о т о ч н о с т ь |
п е р е д а ч и |
|
у в е л и ч и в а е т с я , |
а |
с т а |
|||||||||||||||||
т и ч е с к а я о ш и б к а п е р е д а ч и у м е н ь ш а е т с я . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
Пример 6 . 9 . |
Д л я |
д а н н ы х |
в п р и м е р е |
6 |
. 8 |
и |
с и с т е м ы , |
|
п р и в е д е н н о й |
|
н а |
р и с . |
|||||||||||
6.9, |
в, |
н о |
п р и |
& t = 3 T 0, п о л у ч и т ь |
т о ч н о с т ь |
п е р е д а ч и и с р |
а в н и т ь |
с |
р е з у л ь т а т о м |
|||||||||||||||
примера 6. 8 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
П р и в р е м е н и в т р и р а з а б о л ь ш е й ! |
п о с т о я н н о й в р е м е н и и н т е г р и р о в а н и я п о |
||||||||||||||||||||||
л у ч и м |
F ( s ) = 5 / [ l + |
( 5 / 9 0 - 3 ) ] = 4 , 9 1 , |
т . |
е . |
|
с п о г р е ш н о с т ь ю |
п е р е д а ч и |
в |
|
1 , 8 % . |
||||||||||||||
С р а в н и в а я |
э т и |
д в а |
р е з у л ь т а т а , |
м о ж н о |
о т м е т и т ь |
п р и м е р н о |
т р е х к р а т н о е |
|||||||||||||||||
( 5 , 2 : |
1 , 8 = 2 , 9 ) |
у л у ч ш е н и е к а ч е с т в а с и с т е м ы . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
П |
р и |
t~— |
° ° |
|
о ш и б к а |
р а в н а |
н у л ю |
и |
F ( |
s |
) = |
/ |
e c = |
5 . |
|
|
|
|
|
|
|
Вместо интегрирующего звена в такой системе можно исполь зовать любое неустойчивое звено первого и второго порядка (см. на рис. 6.4 зону апериодической неустойчивости), например, с передаточной функцией вида (Tos— 1)/YBbIX = /eoXB.v. В данном слу чае переходную функцию системы можно описать следующим уравнением:
W ( s ) = k J [ ( T o S - l ) k (:/(ko+\)) |
|
и получить при Д/=0 W(s) =0, при Дt = T0 |
W ( s ) = k c. При |
Дt^>T0 W(s) = kc ^1 — ^-j и с увеличением |
к0 статическая |
ошибка уменьшается, а переходная функция приближается к /ес. В этих структурах с интегрирующим и неустойчивым апериоди ческим звеном уменьшение статической ошибки связано с увели чением периода регулирования.
3. Косвенный метод уменьшения статической ошибки СА обеспечивается также применением внутренней положительной
(ПОС) и внешней отрицательной (ООС) |
обратных связей, |
охва |
|
тывающих, как это показано на рис. 6.9, |
г, четыре |
пропорцио |
|
нальных звена с коэффициентами передачи к3, k2, |
и 1/кс. |
Пе |
редаточная функция части структурной схемы, обведенной штри ховой линией на рпс. 6.9, г, равна W(s) =/е2/(1—k2k3) . Тогда для общей схемы передаточную функцию можно представить в сле дующем виде:
VF(s) = &e /|~1 + (1— *2*з)^ ' .
|
|
|
I |
L |
|
k \k 2 |
|
|
|
|
|
|
|
Передаточная функция |
W (s) —kc |
при |
(1—k2k3)k c/kik2 = 0. |
||||||||||
Так как кгФ 0, к2ФО, к3ф 0, |
ксф 0, то |
(1—k2k3) = 0 |
или k2=\/k3. |
||||||||||
Таким образом, для полного |
|
устранения |
статической |
ошибки |
|||||||||
[U7(s) = /гс] необходимо точное соблюдение |
равенства |
/г2=1//г3, |
|||||||||||
что’не представляется возможным в реальных системах. |
|
|
|||||||||||
Пример 6 . 1 0 . |
О п р е д е л и т ь |
с т а т и |
ч е с к у ю |
о ш |
и б к у с и с т е м |
ы , |
п р и в е д е н н о й |
н а |
|||||
р и с . 6 . 9 , |
г , п р и с л е д у ю щ и х д а н н ы х : |
/г с = 5 ; |
f t i = |
9 0 ; |
/г2 = 1 0 ; |
А 3 = 1 / 1 2 . |
К а к |
и з |
|||||
м е н и т с я |
с т а т и ч е с к а я о ш и б к а |
в с и с т е м е , е с л и |
и з ъ я т ь |
б л о к |
с |
к о э ф ф и ц и е н т о м |
|||||||
у с и л е н и я Л и ? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П е р е д а т о ч н а я |
ф у н к ц и я |
б у д е т |
р а в н а |
F ( s ) = 5 / [ 1 + ( 1 — 1 0 / 1 2 ) Х 5 / 9 0 - 1 0 ] = |
|||||||||
= 4 , 9 9 5 , |
а с т а т и ч е с к а я о ш и б к а м е н е е |
0 , 1 % . П р и |
/г2 = |
1 0 , |
/г3 = |
1 / 1 0 , 1 |
с т а т и ч е |
||||||
с к а я о ш и б к а у м е н ь ш а е т с я д о 0 , 0 1 % , |
и е с л и |
б л о к с к о э ф ф и ц и е н т о м |
ki и з ъ я т ь |
||||||||||
из с и с т е м ы , , с т а т и ч е с к а я о ш и б к а б у д е т р а в н а 0 , 9 % . |
|
|
|
|
|
|
14&
В последней структуре уменьшение статической ошибки свя зано с близостью значений k% и \/kz. Кроме того, необходимо от метить, что при к%немного большем 1//е3,' система становится не устойчивой, так как при этом величина (1— <0 и переда точная функция всей системы примет следующий вид:
W { s ) = k cl( 1—В), где В = (1 —k z k ^ k d k fa .
6.6.3. Коррекция динамических свойств CAP
Вторым основным показателем качества систем является вре мя регулирования. В ряде авиационных систем регулирования недопустимо большое время установления. Например, в систе мах ограничения температуры в камере сгорания ВРД, увеличе-
V б)
Рис. 6.10. Коррекция звеньев:
а — блок-схема; б, в, г — временные диаграммы
ние времени регулирования, т. е. запаздывания в отработке срез ке топлива, подаваемого в камеру сгорания, при забросе темпе ратуры выше допустимой, может привести к перегреву лопаток турбины, прогоранию элементов жаровой трубы и т. д.
В медленно действующих САР повышают быстродействие, т. е. улучшают динамические свойства введением в САР коррек тирующих звеньев. Корректирующие звенья в этих случаях вклю чаются параллельно основному звену (рис. 6.10, а). Если пере
6* |
147 |
ходная функция основного звена, например, имеет форму апери
одического процесса 1ГЛ (s) = k j |
(s7\ + 1), как это показано на |
||
рис. 6. 10, г, а вспомогательное |
звено — форму |
процесса, |
пока |
занного па рис. 6.]0, в, то суммарная кривая |
процесса |
будет |
иметь вид кривой на рис. 6. 10,6. САР будет обладать меньшим
временем регулирования, |
лучшим интегральным критерием ка |
|
чества. |
|
|
Форма кривой A(t), |
соответствующей |
переходному про |
цессу во вспомогательном |
звене, указывает |
на необходимость |
применения форсирующего устройства — реального дифферен
циального звена в качестве вспомогательного |
с |
передаточной |
|
функцией |
W2(s) — k2T2s/(sT 2 + 1). Тогда общая |
передаточная |
|
функция будет равна |
|
|
|
1Ро |
(s) + W2(s) = k{/ (sTi + 1) + k2sT2/(sT2-\-1). |
||
При условии T0 = Tl= T 2 и k0 = ki = k2 получаем |
Wo(s) = k 0, t. e. |
идеальное пропорциональное звено, отличающееся большим бы стродействием. Однако для полу
8bix(t) . |
чения пропорционального |
звена |
||
|
необходимо выполнение |
двух |
||
|
условий: |
равенства |
постоянных |
|
|
времени и коэффициента |
переда |
||
|
чи в основном и вспомогательном |
|||
|
звеньях. |
|
|
|
|
Большими возможностями для |
|||
|
настройки основных блоков САР |
|||
|
с целью |
получения |
заданных |
|
динамических |
свойств |
обладает |
|
• интегро-дифференцирующее зве- |
||
------------------- -------------- |
но с передаточной функцией вида |
||
|
Ц/цд (s) = &Ид (^Тдиф + 1) / (s7'nn+ 1) . |
||
Рис. 6.11. Временная ди- |
При настройке 7’ДПф= 7’ин звено об- |
||
аграмма интегро-диффе- |
ладает свойствами пропорцио- |
||
ренциального звена |
нального звена, |
так как |
Wm (s) = |
= &иД. При установке Гдш1,= 0 ди намические свойства звена описы ваются апериодическим звеном, так как W (s) = /епд/ (sT^-t- 1). При
установке Тцгг^Гдцф звено описывается передаточной функцией ^na(s) = k imITnns, т, е. функцией интегрирующего звена. Нако нец, при установке Ттхф~^>Тин звено по своим свойствам прибли жается к дифференцирующему 1РИд(^) =^ид^^диф- На рис. 6.11 приведены формы переходных процессов при различном сочета нии значений ТШ1 и ^диф-
6.6.4. Уменьшение коэффициента колебательности системы
В некоторых объектах регулирования нежелательны колеба ния в системе выше допустимых значений. Однако в ряде САР
148
обеспечить колебания ниже допустимых технически затрудни тельно. В этих случаях можно использовать структурные методы уменьшения колебательности системы, называемые демпфирова нием системы. Один из них рассмотрим ниже.
Увеличение коэффициента затухания или эффективное демп фирование может быть осуществлено включением в обратную от
рицательную |
связь основного |
|
|
||||
блока, например, с передаточной |
|
|
|||||
функцией |
Wi (s) = k n/(T2s2 + T]s + |
|
|
||||
+ 1), |
вспомогательного |
звена, |
|
|
|||
чувствительного к быстрым изме |
|
|
|||||
нениям |
на |
входе. |
Такое |
звено, |
|
|
|
выходная величина |
которого тем |
|
|
||||
больше, чем больше чистота или |
|
|
|||||
крутизна |
сигнала |
на |
входе, |
|
|
||
называется |
|
дифференцирующим |
Рис. 6.12. Блок-схема с демп |
||||
1^дпф(s) = /^диф5Тдиф]. |
Следова |
фированием |
колебательного |
||||
тельно, |
демпфирование |
колеба |
|
звена |
тельной системы можно осущест вить, включив в обратную связь основной системы дополнитель
ный блок — вспомогательный дифференцирующий (рис. 6.12). При этом общая передаточная функция будет иметь вид:
ro (5 )= lF 1(s)/[l + lF1( s ) r 2(s)]=A1/[?’2S2+
+ (Т] + А|Лдцф7’диф) s + 1].
Сравнивая полученное выражение с уравнением основного колебательного звена, можно заметить, что общая форма урав нения сохранилась и только постоянная времени при s в первой степени увеличилась. Это увеличение постоянной времени и озна чает увеличение коэффициента затухания.