книги из ГПНТБ / Зальцман М.М. Прочность и колебания элементов конструкций ГТД конспект лекций
.pdf
|
(4.19) |
|
коэффициенты, зависящие от материала |
|
диска и являющиеся функциями радиуса |
Я иБ |
на котором определяются напряжения; |
- постоянные интегрирования уравнения(4.17) ; |
|
Т |
- член, характеризующий зависимость на |
|
пряжений от угловой скорости вращения |
|
ротора и диаметра. |
Для расчета дисков с несколькими различными по профилю
участками удобно иметь формулы, в которых напряжения & |
и <ЬТ на |
|||
радиусе Я выражены через известные |
напряжения <ЬЯ |
и d>7 на радиу |
||
се ßf (рис.4.4). Для этого в формулах |
(4.19) определяют постоян- |
|||
|
|
1 |
6р |
|
|
|
V |
1 |
|
|
ас- |
|
|
ос |
I |6R,i i |
и - |
£ |
|
|
см |
•|| |
|
т
Рис.4.4. Участки дисков:а- конический,J - гипербо лический; S - постоянной толщины
нне интегрирования Й я ß . Это можно сделать, подставив в урав нения (4.19) é>e=d>je^ и (йу - и решив эти уравнения относитель но/? и В . Если теперь подставить в формулы (4.19) найденные зна чения постоянных интегрирования, то получим формулы для вычисле ния напряжений:
(4.20)
81
Коэффициента oL ж J> представляет собой алгебраические выраже ния, которые получаются,если все изложенные выше преобразования производить не в общем виде, а для конкретной задачи. Для прак тических расчетов удобно эти коэффициенты находить по номограм
мам [ 3 , 7 ] . |
|
* |
|
Для конических дисков коэффициенты U. и ß даются в функ |
|||
ции аргументов |
t~^±- и і - |
(рис.4.4,а). |
|
|
1 |
а |
а |
|
|
|
Для гиперболических дисков эти коэффициенты .даны в функции
J) |
' ° |
|
|
аргументов х=—/-и |
г =-s-(рис.4.4,б). Для дисков постоянной |
||
d |
В< |
зависят только от отношения |
7>. |
толщины коэффициенты |
JL и Jb |
7 |
|
|
|
|
(рис.4.4,з). Номограммы для определения коэффициентов приведенн в работах [з] и [?]. Примеры номограмм даны на рис.4.5 х 4.6.
Таким образом, коэффициенты, входящие в формулы (4.20), за висят от формы профиля сечения участка диска и его геометричес ких размеров. Коэффициенты иJ>c зависят, кроме того, от плот ности материала диска. Так как номограммы построены для сталь ных дисков, то для дисков из других материалов коэффнциентн, найденные по номограммам, надо умножить на отношение плотностей
fi/ßcr,Г Я Ѳ J3 - плотность материала рассчитываемого диска^е |
- |
||
плотность стали. |
|
||
Величина J определяется по формулам: |
|
||
для конических дисков |
|
||
где п |
- |
число оборотов диска в минуту; |
|
d |
- |
диаметр полного конуса в ми; |
|
для гиперболических дисков и дисков постоянной толщннн |
|
||
|
|
tJ^O-J\ |
(4. |
|
|
\ /О6 J |
|
где Х> |
- диаметр, на котором определяет напряжение в ми; |
|
|
п |
- число оборотов диска в минуту. |
|
82
0,05 0,1 |
0,15 ,0,2 . 0,3 0,1 0,5 0,6 J . l 0,8 0,9 ГО z |
Рис.4.б. Номограммы для определения dQ у ги перболических дисков
4 = < |
à * |
6< |
(4.23) |
|
|||
•V |
к1 |
|
|
т.е. во сколько раз уменьшится толщина диска, во столько же раз возрастут радиальные напряжения. Соответственно при увеличении толщины напряжения уменьшаются.
Окружное напряжение <ЬГ .найдем из условия равенства отно сительной деформации поверхности радиуса Rt в окружном направ лении, £т = £j . Подставляя значения этих величин, по формуле (4.13) получим
_Х /.*
Е
отсюда
-<Нv / v**, - т )
85
и окончательно
1- |
(4.24). |
7 |
'i |
I |
Из формулы (4.24) видно, что окружные напряжения при умень шении толщины диска также возрастают (знак второго члена стано вится положительным), а при увеличении толщины диска - соответст венно уменьшаются. Следует иметь в виду, что действительная кар тина изменения напряжений при изменении толщины диска значитель но сложнее рассмотренной расчетной схемы. Очевидно, что в местах перехода имеет место концентрация напряжений и нарушается приня тое ранее условие их равномерного распределения по поверхности сечения.
4.5. Граничные условия
Чтобы воспользоваться формулами (4.20) для определения на пряжений, необходимо знать граничные условия, которыми в данном случае являются напряжения, действующие на внешней и внутренней цилиндрических поверхностях диска (рис.4.8).
Радиальные напряжения <â^ на внешней цилиндрической поверхности радиуса #д (напомним, что эта по верхность проходит у основания зам ковых выступов диска) возникают от центробежных сил лопаток и выступов диска и определяются по формуле
|
+ |
Р |
(4.25) |
|
|
и/і |
ив/ |
|
|
|
|
|
||
где Р |
- центробежная сила лопатки; |
Рис.4.8. Граничные условия |
||
при расчете дисков |
||||
Рца. |
- центробежная сила одного выступа диска; |
|||
SE. - число лопаток; |
|
|
||
6д |
- толщина обода диска на радиусе Rg • |
Если вращающийся диск не несет на себе лопаток и его внешняя ци й, =0.
В центре сплошного диска, т.е. без центрального отверстия, радиальное и окружное напряжения одинаковы • éR = d>T . Это следу ет из симметрии нагружения элемента, выделенного в центре диска, и формулы (4.14).
Для диска со свободным центральным отверстием радиальные напряжения на внутреннем контуре èg =0. Если диск насажен на вал с натягом, то на поверхности отверстия радиуса Я радиаль ное напряжение
где р - величина удельного давления между валом и диском, кото рое зависит от натяга.
Такое соединение диска с валом нерационально, так как при водит к увеличению и без того значительных напряжений на внут ренней поверхности диска, и в современных авиационных ГТД не применяется.
4.6. Метод двух расчетов
Исходя из граничных условий и пользуясь формулами (4.20), (4.23) и (4.24), можно вычислить и построить эпюры радиальных и окружных напряжений по радиусу диска. Последовательность рас чета такова.
1 3-
і
-0 о-
Рис.4.9. Примерная раз бивка профиля диска на участки
ют напряжение d>x После этой подготовительной работы произво
дят первый расчет. Для этого надо знать начальные напряжения. 87-
Если диск сплошной, то известно, что ек |
=е>г. |
Этими величинами |
задаются произвольно. |
" ° |
|
Для диска с центральным отверстием известно, что радиальное |
||
напряжение на внутренней поверхности éK |
= О |
при свободном от |
верстии или &R =-р при посадке с натягом. Окружное напряжение^ неизвестно и им задаются произвольно. Пользуясь формулами (4.20),' а при резком изменении толщины диска формулами (4.23) и (4.24), и переходя последовательно от сечения к сечению, определяют в каждом из них напряжения <Ь'Я и è'T первого расчета. Поскольку
в начале расчета задаемся напряжениями произвольно, то,очевидно, что полученное в первом расчете радиальное'напряжение на внешней цилиндрической поверхности не будет соответствовать напряжениям е>ця. Для определения поправочного коэффициента производят второй расчет.
Во втором расчете диск считают неврашавщимся, т.е. CÙ=0. В этом случае в формулах (4.20) третий член в правой части от сутствует. Начальными напряжениями, как и в первом расчете, за
даются произвольно (с учетом сделанных выше замечаний). Последо вательно переходя от сечения к сечению, определяют напряжения é>^ и <êy второго расчета.
При &-Û центробежных сил в диске нет, но напряжения в се чениях возникают потому, что мы нагрузили диск, приложив в цент ре сплошного диска или на внутренней поверхности диска с отвер стием напряжения, выбранные произвольно. Действительные напряже ния на любом радиусе диска определяются по формулам
- ^ ' |
I |
(4.26 |
|
f ' |
здесь <Р - постоянный коэффициент, который определяется из гра ничного условия на внешнем радиусе £ д -
Действительно, в сечениж на внешнем радиусе
é |
кв |
- Vêt |
-, |
"в |
*а |
|
|
откуда |
|
|
|
<Р= |
*в |
*8 |
(4.2 |
|
|
К |
|
88 |
в |
Изложенный метод основан на одном из свойств линейных диф ференциальных уравнений, согласно которому прибавление к реше нию однородного уравнения какого-либо решения неоднородного уравнения дает полное решение неоднородного уравнения.
Допускаемые напряжения для дисков осевых компрессоров из алюминиевых сплавов
ép |
= 2500-3000 дан/см2; |
= 2000-2700 дан/сы2; |
|
к тех |
|
' |
|
из титановых сплавов |
|
||
<ЬВ |
= 4500-5500 дан/см2; <è_ |
= 5000-6000 дан/см2; |
|
та.* |
|
I та. х |
|
из стали |
= 5500-6500 дан/см2. |
|
|
ép |
=<ѣ. |
|
Окончательное суждение о достаточной прочности диска выно сят после определения запасов прочности.
4.7. Влияние центрального отверстия в диске на напряжения в нем
Отверстие в ступице вращающегося диска существенно влияет на величины напряжений в нем. Если диск сидит на валу без натя га или если отверстие свободное (напрмер, для прохода вала вто рой турбины у двухконтурных двигателей), то радиальные напряже ния на внутренней поверхности ел=0, а окружные &Т достигает значительной величины. Для уменьшения этих напряжений увеличи вают толщину ступицы диска у отверстия. 7 сильно нагруженных дисков, например, у дисков турбин, отверстия стараются по воз можности не делать.
Качественная картина изменения напряжений в зависимости от размера отверстия в центре показана на рис.4.10. Эпюры напряже ний построены для свободно вращающегося диска постоянной толщи
ны при |
отсутствии контурных напряжений |
=0). |
По |
оси ординат отложено отношение текущего радиуса к внеш |
нему радиусу Rg по оси абсцисс - напряжения в диске, отнесен ные к напряжению в тонком кольце, вращающемся с той же окружной скоростью, что и диск (ниже будет показано, что для кольца они равны а а где р- плотность материала, а - окружная скорость).
При отсутствии отверстия относительные напряжения <hR и ~à>T в центре равны друг другу (точка Д на рисунке), а их изме нение по радиусу характеризуется кривыми / ж 2 . При очень малом радиусе отверстия напряжения изменяются резко, причем радиальное напряжение изменяется от нуля по кривой 3 , которая сливается с кривой / , а окружное - по кривой 4 , которая сливается далее с кривой 2. Как видно из графика, при небольших размерах централь ного отверстия окружное напряжение на его поверхности почти вдвое больше, чем в центре сплошного диска. На некотором удале нии от края отверстия напряжения почти такие же, как в сплошном диске.
Рис.4.10. Изменение относительных величин ради альных и окружных напряжений и &т по радиусу диска постоянной толщины в зависимости от диа метра центрального отверстия
Бели рассматривать изменение напряжений в диске при éXg^O, то картина будет аналогичной с той лишь разницей, что радиальные напряжения на внешнем радиусе будут равны не нулю, а еЯд .
Следует заметить, что наличие центрального отверстия исклю чает недостаток сплошных дисков, в которых трудно обеспечить вы сокое качество металла заготовок в центральной части. Поэтому диски с цѳнтральннм отверстием допускают более высокие скорости врацѳния. Кроме того, концентрация напряжений на краю централь ного отверстия диска может быть не опасной для его прочности,
90