книги из ГПНТБ / Козырев, А. П. Теория тепловых и гидродинамических процессов в атомных энергетических установках учеб. пособие
.pdfПоскольку величина |
\ Jg- |
имеет |
размерность скорос |
||
ти, ее называют динамической скоростью трения. |
|||||
Обозначим безразмерную скорость и безразмерное рас |
|||||
стояние соответственно как |
|
|
гт^— > |
||
«лЪс |
|
_ |
А |
I Y jo |
|
|
|
|
(5.25) |
||
Ш |
’ |
ё |
|
* |
|
|
запишется |
||||
Уравнение подобия профилей скорости (5.24) |
|||||
в виде |
|
|
|
|
|
К |
|
|
|
|
С5.26) |
Экспериментальные данные по измереиным скоростям в |
|||||
турбулентном потоке, |
обработанные в универсальных ко |
||||
ординатах (5.26), обобщаются |
одной кривой, |
независимо |
от рода жидкости, диаметра канала и расхода. Вид уни версальной функции (5.26) различен для разных областей турбулентного потока.
Так, |
для |
тонкого |
ламинарного |
подслоя приближенно |
|
m ~ |
о * |
закону Ньютона |
|
||
Тогда |
по |
|
|||
|
|
7 |
_ |
/н ^ |
|
или |
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
" Ч |
- |
f a y - |
(5.27) |
|
|
|
|
|
|
Интегрируя |
(5.27), |
получим |
|
||
|
|
Ч с |
- |
j f ? |
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y i % & > |
|
|
|
Щ |
|
> |
' |
170
Поскольку при ^ = о |
= 0 |
И С = О , С |
|
учетом |
(5.25) для ламинарного подслоя получим: |
||
|
utj |
|
(5.28) |
|
<Х |
|
|
Для |
турбулентного ядра |
потока |
вид функции (5.26) |
можно найти с помощью модели турбулентного обмена им пульсом. Согласно этой модели жидкий элемент массой
т |
при движении в направлении |
оси |
ос |
со сред |
|||
ней скоростью |
кУх |
(рис. |
5.3) |
за |
счет |
пульсацион- |
|
ной составляющей |
скорости |
гхУ' |
проходит расстояние |
||||
|
У |
Ш х + & Ш х |
|
|
|
|
|
|
X |
/ис. 5 .3 . Модель процесса |
турбулентного обмена им |
|
в направлении оси |
пульса |
|
у |
. При наличии градиента |
скорости в поперечном направлении средняя скорость эле
мента т |
в новом положении |
будет |
. |
|
При малом |
/ |
справедливо |
УС |
яс |
< |
приближенное |
равенство |
||
|
|
dtdL. |
|
|
|
ос |
/ d |
|
(5 .2°) |
У
где £ - путь перемешивания - расстояние, на котором происходит полный обмен количеством движения элемента с окружающей средой. Введенный Прандтлем путь переме шивания ■£ аналогичен пути свободного пробега моле кул в кинетической теории газов, с той разницей, что вместо микроскопического движения молекул п р о и с х о д и т макроскопическое движение элементарных масс. Такое тур булентное движение определяет механизм переноса им-
171
пульса, тепла и вещества. Количество движения, перено симое жидким элементом вдоль оси х > равно импуль су сил трения:
|
|
т ^ х |
= Рт р % 6, |
(5.30) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
$$ |
- |
время |
переноса. |
|
|
|
|
Турбулентное касательное напряжение будет равно |
||||||
|
|
|
f- = Впр = _gL |
3 ^ |
, |
||
|
|
|
Т |
F |
И в |
я |
(5 .S I) |
где |
F |
- площадь, |
на которой действует сила трения. |
||||
По физическому |
смыслу |
величина |
является |
массовым расходом жидкости, обусловленным лульсационной
составляющей скорости |
по оси |
, т .е . |
|
||
т |
|
|
|
|
(5.32) |
Р ё в |
~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
С учетом (5.32) и |
(5.29) |
зависимость |
(5.31) |
прини |
|
мает вид |
|
|
|
|
|
1 г = |
1 |
^ |
|
|
(5.33) |
7 ° |
|
|
|
||
Полагаем, что пульсационные |
добавки |
и?' |
и |
||
|
|
|
|
Ч |
ос |
одного порядка и связаны с градиентом скоростей соотно шением
сс |
|
|
d |
“ f '/V 7/У |
= |
Г У --------- |
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
Зависимость (5.33) приводится |
к |
виду |
„ / du>.-\2
Путь перемешивания |
£ |
не |
превышает |
размеров ка |
нала и стремится к нулю вблизи |
стенки, где |
турбулент |
ность исчезает, т .е . естественно предположить, что ве личина ■£ пропорциональна расстоянию от стенки:
(5.35)
где X - универсальная постоянная. Как показали многочисленные опыты X = 0 ,4 . Вблизи стенки 6^ и тогда с учетом (5.35) можно написать
ft |
|
o/u^Y |
|
|
|
||
У° |
|
У |
|
или |
|
||
= |
_ L i/ЗГ. |
||
|
|||
dy |
" |
v -Р |
|
С учетом (5.25) |
буде^ иметь |
||
|
|
. |
|
d y + |
Ху I / |
Интегрирование последнего соотношения приводит к универсальному логарифмическому закону распределения скоростей в турбулентном ядре потока:
|
|
|
|
^ ~ Х ^ ПУ + + С > |
(5.36) |
|
где |
X |
и |
С |
-постоянные |
величины. |
|
Сделанные выше |
допущения в |
рассмотренной модели |
||||
хотя |
и носили |
нестрогий характер, однако |
оправданием |
их служит хорошее согласие с экспериментом и наглядная демонстрация механизма переноса импульса.
На рис. 5.4 приведены экспериментальные кривые, об-
Т73
общащие опытные данные по измерению скоростей в диапа зоне чисел Re = 4 • 10^ ~ 3 • 10®. Как видно из ри сунка, имеются три области потока, в каадой из которых распределение скорости подчиняется своему закону.
В области |
ламинарного подслоя |
при |
5 |
турбулент |
|||||
ная вязкость |
9 |
отсутствует, и справедливо |
уравнение |
||||||
(5.2В ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В промежуточном буферном слое |
при 5 <-у+ < 30 |
вли |
|||||||
яние |
турбулентной вязкости 9 Г |
и молекулярной вяз |
|||||||
кости |
} |
соизмеримо, |
а распределение |
скоростей |
опи |
||||
сывается |
уравнением |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
и>+ |
= - |
5 ,0 5 + 5 -e n g + . |
|
(5<37) |
||
В турбулентном ядре потока при |
|
30 |
|
у> , |
|||||
а профиль скоростей подчиняется уравнению |
|
|
|||||||
|
|
|
и>+ = 5,5 + S,5<eny+ - |
|
( 5 . з 8 ) |
*
Рассмотренное универсальное распределение скоростей
втурбулентном потоке соответствует трехслойной схеме,
вкоторой отчетливо выступает механизм переноса импуль са в каждой области.
Сравнение профилей скорости в ламинарном и турбулент
ном потоках показано на рис. 5 .5 . При развитом ламинар
ном потоке в соответствии с (5 .18) имеем заостренный
параболический профиль. При турбулентном движении про
филь более |
плоский. Отношение |
и^ и Я пох находится в |
пределах 0 |
,8 -0 ,9 и зависит от |
числа Re . |
m
Определим среднюю скорость турбулентного потока.
Область подслоя ^ весьма тонкая и прилегает
близко к стенке. Ото позволяет пренебречь расходом
жидкости в кольцевом зазоре от -у* = О до |
= 30 и |
воспользоваться уравнением (5.38) для вычисления сред
ней скорости потока в трубе радиусом %0 :
-—
Рис.5 .4 .Профиль скоростей |
Рис. 5 .5 . Профили скорос |
турбулентного потока в |
тей в трубе: |
круглой трубе в универ |
1 - ламинарное течение; |
сальных координатах: |
2 - турбулентное тече |
1 - ламинарный подслой; |
ние |
2 - переходная зона; |
|
3 - турбулентное ядро |
|
175
После интегрирования |
получаем |
|
и} - щ |
1%Л |
_ гс0 |
.5,5->-1,5А |
Д 75/(5.39) |
Уравнение (5.39) связывает среднюю скорость с касатель ным напряжением на стенке ^ . Величина Т0 связа на с коэффициентом сопротивления трения.
Действительно, из рис. 5.6 следует, что
поскольку перепад давления уравновешивается силами тре ния. Тогда
~ & Р Jo
1° / ' 2
Рис. 5 .6 . К определению гидравлических сопротив лений
176
получим, что
~„г
го-'
% - |
Л т |
(5.40) |
|
Подставляя (5.40) в (5 .39), получим уравнение, свя зывающее среднюю скорость потока с коэффициентом со противления трения:
щ |
= 0 , 8 8 £ п ( й е ] [ л ) - 0 , 9 . |
(5.41) |
Полученное уравнение неудобно для пользования, посколь ку оно не разрешается в явном виде относительно Л Это уравнение хорошо аппроксимируется в области чисел Re = 3 ♦ 103 f I05 эмпирической формулой Блазиуса
О,
(5.42)
R e 0’85
В области развитого турбулентного режима при Re = =I05 f I08 уравнение (5.41) аппроксимируется эмпири ческой зависимостью Никурадзе
А = 0,0032 + ^eQ8i7 ' |
( 5 . 4 3 ) |
Обе зависимости (5.42) и (5.43) объединяются эмпи рической зависимостью Филоненко, справедливой для труб, плоских и кольцевых щелей [5 ] :
/________
(5.44)
12, зак. 7д |
177 |
Приведенные зависимости широко используются для рас чета турбулентных потоков в гладких трубах. Технические трубы имеют шероховатость, которая характеризуется не которой эффективной по сопротивлению высотой бугорков
шероховатости |
к |
. Абсолютная шероховатость |
к |
на |
|||
ходится в пределах от нескольких единиц до десятков |
|||||||
микрон. При расчетах рекомендуется для цельнотянутых |
|||||||
нержавеющих труб |
принимать к |
= 0,01 • |
10“ Зм, |
а для |
|||
углеродистых |
труб |
к |
= 0,08 |
• 10“ Зм. |
Величина |
к /d |
|
называется относительной шероховатостью. |
|
|
9 |
||||
Влияние относительной шероховатости на сопротивле |
|||||||
ние сказывается по-разному, в |
зависимости от числа |
/?е . |
|||||
При ламинарном течении |
такого |
влияния не |
обнаружено, |
что объясняется плавным обтеканием бугорков шерохова тости слоями жидкости. Сопротивление стенки определяет ся в основном силами вязкости, действующими по всей поверхности стенки, в том числе и по поверхности бугор ков. Гидравлическое сопротивление шероховатой стенки равно сопротивлению гладкой стенки. При турбулентном течении шероховатость стенки также не проявляется, если высота бугорков меньше толщины ламинарного под слоя. В этом случае говорят, что канал является гид равлически гладким. Если бугорки по высоте больше ла
минарного подслоя и выходят в турбулентное ядро потока, то они являются причиной образования вихрей в их кор мовой области и соответственно дополнительных потерь механической энергии. В предельном случае дополнитель ные вихревые потери значительно преобладают над вязки ми потерями. Тогда коэффициент гидравлического сопро
тивления трнния не зависит от числа |
Re |
и полностью |
|
определяется величиной |
к /о(э « В |
этом |
случае гово |
рят, что канал вполне |
иероховатый. Толщина ламинарно |
|
го подслоя зависит от |
скорости (числа Re |
), поэто- |
178
му один и тот же канал может быть гидравлически глад ким при одном расходе и вполне шероховатым при другом
расходе. |
|
На рис. 5 .7 приведены кривые зависимости |
Л = |
- f (Re,^/Ы)* полученные Никурадзе для равномерной зер
нистой’ шероховатости. |
Весь диапазон |
изменения Л |
от |
||
числа |
Re |
можно |
разбить на три |
области. |
|
|
|
труб |
|
|
|
|
|
В |
области ламинарного режима при Re < |
2000 |
вели |
||||
чина |
Л для гладких |
и шероховатых труб |
определяет |
||||
ся законом Пуазейля |
(5 .2 2 ), |
а |
сопротивление трения за |
||||
висит |
от скорости в первой степени. Область в правой |
||||||
части |
графика, в которой Д |
не |
зависит |
от |
Re |
, |
называется автомодельной областью. В этой области со противление трения зависит от квадрата скорости, т .е . имеет место квадратичный закон сопротивления, а вели чина д определяется по формуле для вполне шерохо ватых труб
Л |
i |
|
(5.45) |
||
|
Кривые, соответствующие турбулентному режиму в зо не гидравлически гладких каналов, определяются зави-
179